Стали мартенситного класса 2X13 и 1Х17Н2 (ЭИ268), мартенситно-ферритного — 1X13, 15X11МФБ, 15Х12ВНМФ (ЭИ802), 1Х12В2МФ (ЭИ756), 2Х12ВМБФР (ЭИ993) и сталь 0X13 (ЭИ496), относящаяся к ферритному классу, при воздей­ствии сварочного термического цикла (рис. 64) претерпевают закалку, в результате чего металл в околошовной зоне сварного соединения становится более твердым, прочным и хрупким. Сте­пень изменения этих свойств зависит прежде […]

Описанные выше экспериментальные данные позво­ляют наметить состав шва и соответственно составы сварочных материалов (проволок, электродов), обеспечивающих оптималь­ные свойства сварных соединений из ферритно-аустенитных ста­лей. Однако не всегда и не во всех случаях представляется возможным получить требуемую проволоку и электроды, тем бо­лее, что для этих сталей производство их не освоено. Так, опыт­ная проволока ЭП500, хотя и освоена […]

Стали 0X13 толщиной до 16—20 мм, 1X13 толщиной до 10—12 мм и 2X13 — до 8—10 мм при отсутствии жестких за­креплений соединений можно сваривать без предварительного и сопутствующего подогрева. При большей толщине незакреп­ленных соединений или прн указанных толщинах сталей, но жестко закрепленных, необходим общий или местный предвари­тельный и сопутствующий подогрев изделий до температур 250—300° С. […]

К молибденосодержащнм ферритно-аустенитным ста­лям относятся две марки — стандартная 0Х21Н6М2Т (ЭП54) и предложенная автором 0Х21Н6АМ2 [104]. В предыдущем параграфе отмечалось, что шов, сваренный на аэотосодержащей хромоникельмолибденовой двухфазной стали 0Х21Н6АМ2 с использованием стандартной хромоникельмолиб- деновой аустенитной проволоки, по коррозионной стойкости усту­пает этой стали. Несколько уступает при этом шов и по пределу текучести вследствие меньшего содержания азота […]

Каховский И. И. Непрерывное развитие химической, нефтеперераба­тывающей и других отраслей промышленности обусловливает все возрастающее применение нержа­веющих сталей различных классов для изготовле­ния сварной аппаратуры. Значительная часть ее изготовляется из высоколегированных сталей. Естественно, что немаловажная роль при этом отводится экономии нержавеющих сталей путем по­вышения их прочностных характеристик и коррози­онной стойкости, а также экономии дефицитных материалов, входящих в […]

К высоколегированным сталям относятся сплабы на основе железа с общим содержанием легирующих элементов (хрома, никеля, марганца и др.) от 8 до 65%. Химический состав наиболее распространенных в Советском Союзе марок высоко­легированных (преимущественно нержавеющих) сталей приве­ден в табл. 1. По существующим стандартам высоколегированные стали классифицируют в зависимости от их структуры, свойств и систе­мы легирования. В зависимости […]

Структура и свойства хромистых сталей зависят преж­де всего от содержания хрома и углерода (рис. 1, 2), а также азота и добавок титана, ниобия, молибдена, вольфрама и др. Как следует из диаграммы состояния системы железо — хром (рис. 1), безуглеродистые железохромистые сплавы имеют зам­кнутую область т-твердых растворов, ограниченную 12% хрома и температурным интервалом структурных превращений а […]

Никель, наряду с хромом, является одним нз основных легирующих элементов, входящих в состав наиболее распро­страненных нержавеющих (коррозпонностоііких) сталей. Введе­ние в высокохромистые стали никеля, расширяющего 7 — область и снижающего температуру 7 -*• a-превращения, способствует получению в них аустенита или продуктов его распада, улучшая тем самым их механические и технологические свойства. 26-50% реррита ИШ Шее 50% […]

Тепловое воздействие на металл и связанное с этим изменение его структуры и свойств может быть при сварке и го­рячей обработке, а также в процессе эксплуатации изделий при высоких температурах. Кроме описанного выше охрупчивания металла с нестабильным аустенитом вследствие образования в нем мартенсита, а также роста зерна или наличия чрезмерно высокого количества ферритной фазы при перегреве […]