Сталь 1Х17Н2 толщиной до 8 мм даже при наличии жестких закреплений можно сваривать без предварительного по­догрева [74, 78]. В случае использования этой стали для изделий, работающих в слабоагрессианых средах, для дуговой сварки

могут применяться проволока Св-06Х14 или электроды типа ЭФ-Х13. При требовании равенства коррозионной стойкости шва с основным металлом сварку следует выполнять специальными электродами, обеспечивающими химический состав металла шва типа 1Х18НЗТ или 1Х17Н2Т. Для этого нужно использовать про­волоку Св-06Х14 и подлегировать электроды хромом, марганцем, никелем и титаном через покрытие. Введение титана в шов целе­сообразно для измельчения структуры (рис. 73) и, следователь­но, повышения стойкости против трещин. Для сварки в углекис­лом газе стали 1Х17Н2 автор [78] разработал проволоку Св-08Х18Н2ГТ (ЭП157) по цниичм 277-60 следующего состава: до 0,10% С, 0,9—1,3% Мп, 0,25—0,65% Si, 17—19% Сг, 2,0— 2,5% Ni, 0,8—1,3% Ті и не более чем по 0,03% S и Р. Для умень­шения в шве количества структурно-свободного феррита целесо­образно, чтобы содержание никеля в проволоке было по верхнему пределу и даже до 3%. Эта проволока может быть использована и для электродов с введением 1—2%) гематита в покрытие, а так­же для сварки под окислительным низкокремнистым либо под фторидным флюсом. Усредненные данные состава и механиче­ских свойств швов на стали 1Х17Н2, выполненных дуговой свар­кой в углекислом газе проволоками сплошного сечения после отпуска при 700° С 3 ч, приведены в табл. 20 и 21.

Таблица 20

Химический состав швов, выполненных дуговой сваркой в углекислом газе ва стали 1Х17Н2 толщиной 4 мм в один проход и толщиной 8 мм в 3 прохода

Необходимость отпуска сварных соединений стали 1Х17Н2 в изделиях, работающих в условиях воздействия агрессивных сред, обусловлена не только требованием максимальной пла­стичности металла, примыкающего к шву, но и равномерной кор­
розии сварного соединения, в том числе одинаковой с основным металлом коррозионной стойкости металла околошовной зоны.

Из литературы известно, что закаленная иа мартенсит сталь мало уступает по коррозионной стойкости той же стали в ста­бильном (отпущенном) состоянии. Вместе с тем, как показывают

Рнс. 75. Вероятные галь­ванические токи в свар­ном соединении, в кото­ром металлы околошов­ной зоны и шва в усло­виях контактирования с агрессивной средой явля­ются анодами (схема).

опыты, при контактировании закаленного металла с незакален­ным в условиях воздействия агрессивной среды первый из них корродирует значительно с большей скоростью, чем второй. Иллюстрацией этого является избирательная коррозия около­шовной зоны стали 1Х17Н2 и шва идентичного состава в состоя­нии после сварки (рис. 74). Более интенсивную коррозию метал­ла, примыкающего к шву, можно объяснить более отрицательным электродным потенциалом и меньшей поверхностью закаленного металла этой зоны, контактирующего с агрессивной средой, по сравнению с неэакалеяным основным металлом сварного соединения. В условиях кон­тактирования с агрессивной средой та­кое сварное соединение представляет собой гальваническую макросистему основной металл — зона термического влияния —шов, в которой благодаря разности электродных потенциалов об­разуются макротоки (рис. 75); зака­ленный металл околошовной зоны и шва является анодом и более интенсивно растворяется.

С целью проверки такого представления избирательной кор­розии сварного соединения закаливающейся стали и прибли­

женной оценки влияния соотношения поверхностей контактиру­ющих с агрессивной средой закаленного и незакаленного метал­лов автор совместно с 3. В. Юшкевич исследовал коррозию гальванических пар электродов из закаленной и незакаленной

Рис. 76. Графики влияния соотношения поверхностей между не­закаленным (О. М.) и закаленным (3. Т. В.) электродами нз стали 1Х17Н2 на плотность коррозионного тока (л) и скорость коррозии (б) в кипящей 56%-ной азотной кислоте:

стали 1Х17Н2 в кипящей 56%-ной азотной кислоте. Чтобы оце­нить влияние малой площади металла зоны, электроды, имити­рующие сварное соединение (основной металл — зона термиче­ского влияния), подбирали с таким расчетом, чтобы соотношение контактирующих поверхностей было переменным и отношение площадей незакаленного металла (основного) к закаленному (зоне термического влияния) составляло 1:1, 2:1, 4:1, 9:1. При этом суммарную площадь двух электродов каждой пары сохраняли неизменной. Результаты измерений коррозионных то­ков и скорости коррозии исследуемых электродов приведены на рис. 76. Из этих данных следует, что в закаленном электроде с меньшей площадью, имитирующем металл околошовной зоны стали 1Х17Н2, плотность коррозионного тока и скорость корро­зии (кривая /) значительно больше, чем в незакаленном элек­троде, имитирующем основной металл вдали от шва.