Стали мартенситного класса 2X13 и 1Х17Н2 (ЭИ268), мартенситно-ферритного — 1X13, 15X11МФБ, 15Х12ВНМФ (ЭИ802), 1Х12В2МФ (ЭИ756), 2Х12ВМБФР (ЭИ993) и сталь 0X13 (ЭИ496), относящаяся к ферритному классу, при воздействии сварочного термического цикла (рис. 64) претерпевают закалку, в результате чего металл в околошовной зоне сварного соединения становится более твердым, прочным и хрупким. Степень изменения этих свойств зависит прежде […]
Сварка нержавеющих сталей
ВЛИЯНИЕ ТЕРМИЧЕСКОГО ЦИКЛА СВАРКИ ИА СТРУКТУРУ И СВОЙСТВА ЗАКАЛИВАЮЩИХСЯ СТАЛЕЙ


Свойства сварных соединений хромоникелевых ферритно-аустенитных сталей


Описанные выше экспериментальные данные позволяют наметить состав шва и соответственно составы сварочных материалов (проволок, электродов), обеспечивающих оптимальные свойства сварных соединений из ферритно-аустенитных сталей. Однако не всегда и не во всех случаях представляется возможным получить требуемую проволоку и электроды, тем более, что для этих сталей производство их не освоено. Так, опытная проволока ЭП500, хотя и освоена […]
СВАРКА 13%-НЫХ ХРОМИСТЫХ НЕРЖАВЕЮЩИХ СТАЛЕЙ


Стали 0X13 толщиной до 16—20 мм, 1X13 толщиной до 10—12 мм и 2X13 — до 8—10 мм при отсутствии жестких закреплений соединений можно сваривать без предварительного и сопутствующего подогрева. При большей толщине незакрепленных соединений или прн указанных толщинах сталей, но жестко закрепленных, необходим общий или местный предварительный и сопутствующий подогрев изделий до температур 250—300° С. […]
СВАРКА ХРОМОНИКЕЛЬМОЛИБДЕНОВЫХ ФЕРРИТНО-АУСТЕНИТНЫХ СТАЛЕЙ


К молибденосодержащнм ферритно-аустенитным сталям относятся две марки — стандартная 0Х21Н6М2Т (ЭП54) и предложенная автором 0Х21Н6АМ2 [104]. В предыдущем параграфе отмечалось, что шов, сваренный на аэотосодержащей хромоникельмолибденовой двухфазной стали 0Х21Н6АМ2 с использованием стандартной хромоникельмолиб- деновой аустенитной проволоки, по коррозионной стойкости уступает этой стали. Несколько уступает при этом шов и по пределу текучести вследствие меньшего содержания азота […]
СВАРКА СТАЛИ 1Х17Н2


Сталь 1Х17Н2 толщиной до 8 мм даже при наличии жестких закреплений можно сваривать без предварительного подогрева [74, 78]. В случае использования этой стали для изделий, работающих в слабоагрессианых средах, для дуговой сварки я — 0.11 С, 0,75 Mn^O.^SI. 10,2РСг, 1.7 N1: 6 — 0Л1 С, 0,62 Мп, 0.22^ могут применяться проволока Св-06Х14 или электроды типа […]
ПРИЛОЖЕНИЕ


Содержание ком Марка флюса Кремнезем марганца Окись магния кальция ФтористыЛ АН-22 18,0—21,5 7,0—9,0 11,5—15,0 12,0—15,0 20,0—24,0 АН-26 30,0-32,0 2,5-3,5 16,0—18,0 5,0-6,5 20,0—24,0 АНФ-14 АНФ-16 АНФ-5 АНФ-6 48-0Ф-6 14,0—16,0 <5,0 <2,0 <2,0 <4,0 До 0,3 4.0— 8,0 5.0— 7,0 До 3,0 До 8,0 16,0-23,0 60.0— 65,0 50.0— 55,0 75.0— 80,0 60.0— 70,0 45.0— 60,0 Химический состав […]
СВАРКА ВЫСОКОХРОМИСТЫХ ЖАРОПРОЧНЫХ СТАЛЕЙ


Влияние некоторых упрочняющих и стабилизирующих элементов на микроструктуру и свойства высокохромистых сварных швов В современном паротурбостроении все возрастающее применение находят высокохромистые (10,5—12,5% Сг) жаропрочные стали мартенситно-ферритного класса. Эти стали более жаропрочные, чем низко — и среднелегированные перлитные, благодаря чему применение их позволяет повысить рабочие температуры и давление пара котлотурбинных установок без значительного увеличения толщины сечений […]
Сварка высокохромистых 1 жаропрочных сталей под флюсом


Автоматическая сварка под флюсом высокохромистых жаропрочных сталей применяется при изготовлении в заводских условиях отдельных секций паропроводов паротурбинных установок. При этом приходится сваривать стыки толстостенных труб с глубокой рюмко-образной разделкой кромок. При разработке технологии автоматической сварки [102] использовали опытные проволоки ЭП249 и ЭП390 сплошного сечения. Необходимо было выбрать флюс, который бы в сочетании с этими проволоками […]
Ручная дуговая сварка высокохрозшстых жаропрочных сталей


Для ручной сварки стали ЭИ756 ЦНИИТМАШ рекомендует электроды марки ЦЛ-32, а для стали ЭИ802 ЦКТИ разработаны электроды КТИ-10. Обе эти марки электродов после отпуска при 730—750° С обеспечивают удовлетворительные кратковременные механические свойства и длительную прочность сварных швов [163]. Для изготовления электродов применяют стандартные проволоки. В этих проволоках содержится недостаточное количество углерода и малоупрочняющих твердый раствор […]
ВЛИЯНИЕ ТЕРМИЧЕСКОГО ЦИКЛА СВАРКИ НА СТРУКТУРУ И СВОЙСТВА ФЕРРИТНЫХ СТАЛЕЙ


Стали, содержащие хрома более 16%, относятся к ферритному классу и при высокотемпературном нагреве и охлаждении не претерпевают структурных превращений. Однако в стали Х17 при содержании минимального количества хрома и кремния н максимального никеля, углерода и азота при нагревании выше 900—950° С происходит растворение карбидов и нитридов в твердом растворе пограничных слоев зерен и частичное а-» […]