При сварке нержавеющих сталей легирование швов осуществляется главным образом через присадочную проволоку, реже — через так называемые керамические флюсы, а также че­рез покрытие электродов. Причем в последнем случае чаще про­исходит не полное, а лишь частичное легирование металла шва. Весьма часто, исходя из условий эксплуатации сварных изде­лий и соответственно требуемых свойств металла шва, химиче­ский состав его […]

Сталь Х14Г14НЗТ (ЭИ711) или улучшенный ее ва­риант— Х14Г14Н4Т применяется для изготовления изделий, ра­ботающих в атмосферных условиях, например пассажирских вагонов, декоративных и нагружаемых строительных изделий и др., а также для сварных конструкций, работающих прн низких температурах (до —183° С). Несмотря, однако, на вполне удовлетворительные механические свойства стали Х14Г14НЗТ (табл. 57), для криогенных изделий лучше использовать сталь […]

Современные нержавеющие стали, даже не подвергну­тые специальному металлургическому улучшению — вакуумно­му, электрошлаковому, плазменно-дуговому переплавам,— отли­чаются хорошей раскисленностью и высокой чистотой по кисло­роду п вредным примесям. Поэтому с целью приблизить свойства металла шва к свойствам основного металла при сварке стали стремятся ограничить насыщение сварочной ванны кислородом, серой, фосфором, а в ряде случаев — углеродом и даже […]

Автор совместно с К. А. Ющенко и В. Г. Фартушным исследовал свариваемость нескольких ферритно-аустенитных ста­лей (табл. 63) [85, 86, 89, 100]. Было установлено, что исследо­ванные ферритно-аустенитные стали, кроме стали Х28АН, отли­чаются большой склонностью к росту зерна при воздействии Таблица 63 Химический состав исследованных ферритно-аустенитных сталей Тол — Содерж ние элс витое. с „„ S! Or […]

При сварке нержавеющих сталей в сварных швах часто образуются трещины. В зависимости от состава и струк­туры металла шва трещины могут быть горячие или холодные. Горячие трещины образуются при высоких температурах и имеютмежкристаллитный характер, Холодные трещины являются за­калочными. образуются при температурах ниже 300° С и имеют преимущественно транскристаллитный характер разрушения ме­талла, Они образуются при сварке мартенситных […]

Как было показано, механические и коррозионные свойства двухфазных сталей зависят от соотношения в них коли­чества феррита и аустенита и от содержания карбндообразую — ід их элементов. Поэтому желательно уточнить это соотношение, установив оптимальное содержание никеля и ферритизирующих элементов, в том числе н карбидообразующих в хромоникелевых швах на сталях типа 21-5. Влияние никеле на микроструктуру и […]

Стали мартенситного класса 2X13 и 1Х17Н2 (ЭИ268), мартенситно-ферритного — 1X13, 15X11МФБ, 15Х12ВНМФ (ЭИ802), 1Х12В2МФ (ЭИ756), 2Х12ВМБФР (ЭИ993) и сталь 0X13 (ЭИ496), относящаяся к ферритному классу, при воздей­ствии сварочного термического цикла (рис. 64) претерпевают закалку, в результате чего металл в околошовной зоне сварного соединения становится более твердым, прочным и хрупким. Сте­пень изменения этих свойств зависит прежде […]

Описанные выше экспериментальные данные позво­ляют наметить состав шва и соответственно составы сварочных материалов (проволок, электродов), обеспечивающих оптималь­ные свойства сварных соединений из ферритно-аустенитных ста­лей. Однако не всегда и не во всех случаях представляется возможным получить требуемую проволоку и электроды, тем бо­лее, что для этих сталей производство их не освоено. Так, опыт­ная проволока ЭП500, хотя и освоена […]

Стали 0X13 толщиной до 16—20 мм, 1X13 толщиной до 10—12 мм и 2X13 — до 8—10 мм при отсутствии жестких за­креплений соединений можно сваривать без предварительного и сопутствующего подогрева. При большей толщине незакреп­ленных соединений или прн указанных толщинах сталей, но жестко закрепленных, необходим общий или местный предвари­тельный и сопутствующий подогрев изделий до температур 250—300° С. […]

К молибденосодержащнм ферритно-аустенитным ста­лям относятся две марки — стандартная 0Х21Н6М2Т (ЭП54) и предложенная автором 0Х21Н6АМ2 [104]. В предыдущем параграфе отмечалось, что шов, сваренный на аэотосодержащей хромоникельмолибденовой двухфазной стали 0Х21Н6АМ2 с использованием стандартной хромоникельмолиб- деновой аустенитной проволоки, по коррозионной стойкости усту­пает этой стали. Несколько уступает при этом шов и по пределу текучести вследствие меньшего содержания азота […]