При контактировании с агрессивной средой металлы могут претерпевать коррозионное разрушение (разъездание), степень которого зависит от химического состава и структуры металла, характера агрессивной среды, температуры этой среды и других условий эксплуатации. Коррозия металлов может быть химпческой или электрохимической. Химическая коррозия представляет собой процесс образования химического соединения при прямом химическом взаимодействии металла с соприкасающейся с ним агрессивной […]
Сварка нержавеющих сталей
СВАРКА ХРОМОМАРГАНЦЕВЫХ Н ХРОМОНИКЕЛЬМАРГАНЦЕВЫХ АУСТЕНИТНЫХ СТАЛЕЙ


Опыты показывают, что нержавеющие стали, легированные большим количеством марганца, могут применяться как в качестве коррозионностойкого, так и хладостойкого материала. Возможность использования в той или иной отрасли промышлен — сваренных автоматической и ручной дуговой сваркой 30 50 30 50 50 во Кииекня 50 80 50 80 — — Нестойки . _. 0.015 _ Нестойки 0,01 0,4 […]
ЖАРОПРОЧНОСТЬ ВЫСОКОЛЕГИРОВАННЫХ СТАЛЕЙ


В данной книге описаны только высокохромистые жаропрочные стали мартенситно-ферритного класса. Поэтому ограничимся рассмотрением влияния элементов на жаропрочность именно этих сталей, не касаясь жаропрочных сталей и сплавов аустенитного класса. Под жаропрочностью понимают способность металла длительное время противостоять внешним механическим напряжениям при высоких температурах. С повышением температуры требуемое для пластического течения металла напряжение снижается. Тем более это […]
Влияние марганца, титана и ниобия на структуру хромоннкелевых швов


Прн наличии более 15% Сг аустенитную структуру металла получить только путем введения марганца невозможно. Для этого наряду с высоким содержанием марганца необходимо легировать металл небольшим количеством никеля (3—5%) или азотом [247, 241]. В опытах, проведенных автором, швы выполняли дуговой сваркой под флюсом АНФ-6 проволокой Св-06Х19Н9Т в простроганные канавки на сталь Х17Т с введением различного количества […]
ЛЕГИРОВАНИЕ МЕТАЛЛА ШВА ПРИ СВАРКЕ НЕРЖАВЕЮЩИХ СТАЛЕЙ


При сварке нержавеющих сталей легирование швов осуществляется главным образом через присадочную проволоку, реже — через так называемые керамические флюсы, а также через покрытие электродов. Причем в последнем случае чаще происходит не полное, а лишь частичное легирование металла шва. Весьма часто, исходя из условий эксплуатации сварных изделий и соответственно требуемых свойств металла шва, химический состав его […]
Сварка сталей Х14Г14НЗТ и Х14Г14Н4Т


Сталь Х14Г14НЗТ (ЭИ711) или улучшенный ее вариант— Х14Г14Н4Т применяется для изготовления изделий, работающих в атмосферных условиях, например пассажирских вагонов, декоративных и нагружаемых строительных изделий и др., а также для сварных конструкций, работающих прн низких температурах (до —183° С). Несмотря, однако, на вполне удовлетворительные механические свойства стали Х14Г14НЗТ (табл. 57), для криогенных изделий лучше использовать сталь […]
МЕТАЛЛУРГИЧЕСКИЕ ОСОБЕННОСТИ ДУГОВОЙ СВАРКИ НЕРЖАВЕЮЩИХ СТАЛЕЙ


Современные нержавеющие стали, даже не подвергнутые специальному металлургическому улучшению — вакуумному, электрошлаковому, плазменно-дуговому переплавам,— отличаются хорошей раскисленностью и высокой чистотой по кислороду п вредным примесям. Поэтому с целью приблизить свойства металла шва к свойствам основного металла при сварке стали стремятся ограничить насыщение сварочной ванны кислородом, серой, фосфором, а в ряде случаев — углеродом и даже […]
ВЛИЯНИЕ ТЕРМИЧЕСКОГО ЦИКЛА СВАРКИ НА СТРУКТУРУ Н СВОЙСТВА ФЕРРИТНО-АУСТЕНИТНЫХ СТАЛЕЙ


Автор совместно с К. А. Ющенко и В. Г. Фартушным исследовал свариваемость нескольких ферритно-аустенитных сталей (табл. 63) [85, 86, 89, 100]. Было установлено, что исследованные ферритно-аустенитные стали, кроме стали Х28АН, отличаются большой склонностью к росту зерна при воздействии Таблица 63 Химический состав исследованных ферритно-аустенитных сталей Тол — Содерж ние элс витое. с „„ S! Or […]
ТРЕЩИНЫ ПРИ СВАРКЕ НЕРЖАВЕЮЩИХ СТАЛЕЙ


При сварке нержавеющих сталей в сварных швах часто образуются трещины. В зависимости от состава и структуры металла шва трещины могут быть горячие или холодные. Горячие трещины образуются при высоких температурах и имеютмежкристаллитный характер, Холодные трещины являются закалочными. образуются при температурах ниже 300° С и имеют преимущественно транскристаллитный характер разрушения металла, Они образуются при сварке мартенситных […]
СВАРКА ХРОМОННКЕЛЕВЫХ ФЕРРИТНО-АУСТЕНИТНЫХ СТАЛЕЙ


Как было показано, механические и коррозионные свойства двухфазных сталей зависят от соотношения в них количества феррита и аустенита и от содержания карбндообразую — ід их элементов. Поэтому желательно уточнить это соотношение, установив оптимальное содержание никеля и ферритизирующих элементов, в том числе н карбидообразующих в хромоникелевых швах на сталях типа 21-5. Влияние никеле на микроструктуру и […]