Как известно из курса сопротивления материалов, кривизна в данном сечении может быть выражена следующим образом: г — **£ х £/ » где Л1Г—изгибающий момент в рассматриваемом сечении; Е—модуль упругости; /—момент инерции сечения. Из приведенного выражения следует, что кривую С можно представить как кривую изменения изгибающих моментов по длине полосы, все ординаты которой поделены на постоянную […]

Деформации полосы в процессе наплавки и остывания харак­теризуются прежде всего положением прямой Д, которая опре- У~° п — х і 4 -X- нолр. с>ги +0,00095 350 000275 270 <90 Jw^y 30 20 /АІ I 5 — А Л I •и і. » ! / X См 350 2 70 190 ш 30/2040 0 5 -U […]

3. Определение деформаций и напряжений Наплавка валика на кромку полосы является тем случаем, который имеет особо важное значение, так как к рассмотрению деформаций и напряжений при наплавке валика на кромку полосы, находящейся в тех или иных условиях, может быть сведена в конечном счете задача определения деформаций и напряжений для любых типов сварных соединений и кон­струкций. […]

Рассмотренный выше метод теоретического определения сварочных деформаций и напряжений может быть применен и для определения деформаций и напряжений, вызываемых струк­турными превращениями. Рассмотренный выше процесс развития сварочных дефор­маций и напряжений был установлен в предположении отсут­ствия каких-либо изменений структуры основного материала при нагревании и остывании во время сварки. В действительности при тех температурах, которые имеют место при […]

Применяемый выше метод опреде­ления деформаций и напряжений сво­бодной полосы может быть исполь­зован и в тех случаях, когда полоса закреплена или имеет большую тол­щину. Так, например, если ограничить деформации полосы соответствую­щими закреплениями, лишив ее воз­можности изгибаться и допуская лишь продольные деформации, то прямая Д займет горизонтальное положение. Это означает, что относительное удли­нение волокон остается одинаковым на […]

Из приведенных данных видно, что наиболее существенной операцией при определении деформаций и напряжений как в про­цессе нагрева, так и в про­цессе остывания является на­хождение положения прямой действительных деформаций отдельных волокон полосы при заданных тепловых деформа­циях X, определяемых в пред­положении возможности неза­висимого изменения своей длины каждым волокном по­лосы. Для упрощения определе­ния положения прямых А при заданных […]

Если бы в процессе нагрева в полосе не возникли пластические деформации, то после остывания полосы никаких остаточных деформаций или остаточных напряжений в ней не было бы. Определение временных деформаций и напряжений в процессе остывания могло бы быть произведено в таком же порядке, как и в процессе нагревания. Если в процессе нагрева в полосе возникнут пластиче­ские […]

2. Определение деформаций и напряжений в неравномерно нагретой полосе Из приведенных выше данных видно, что при сварке имел место неравномерный нагрев деталей, резко сконцентрированный в месте наложения шва. Поэтому для возможности определения деформаций и напряжений при выполнении различного рода сварочных работ необходимо установить метод определения де­формаций и напряжений полосы с неравномерным распределе­нием температуры, подвергающейся нагреву […]

Численное значение температур при различных условиях сварки и наплавки может быть определено с помощью приведен­ных ниже формул, основанных на работах Н. Н. Рыкалина [7], [8], [9], в которых приняты следующие обозначения: / и U—сила тока и напряжение в сварочной цепи я и Ь; -*1 — коэфициент использования тепла электрической дуги; о — толщина полосы, см; […]

При электродуговой сварке источником тепла является сва­рочная дуга; тепловая мощность ее q лгал сек. выражается величи­ной q — 0,24 • Т| •£/•/, где U и /—напряжение и сила сварочного тока в вольтах и амперах; Tj — коэфициент использования тепла сварочной дуги. При неподвижном источнике тепла (заварка отверстия) рас­пределение температуры в тонком листе может быть определено […]