Для оценки интенсивности статического старения при сварке можно воспользоваться температурным полем Н. Н. Рыкалина для мощного, быстродвижущегося линейного источника тепла: где фп — погонная энергия сварки, кал/см; 8 — толщина пласти­ны, см; X = 0,09 кал см-1с-1К-1 — коэффициент теплопроводности низкоуглеродистой стали; су = 1,14 кал см-3 К-1 — объемная теп­лоемкость стали; a = X/cy […]

1На рис. 5.6 показана зависимость интенсивности старения от эквивалентного времени для двух низкоуглеродистых сталей. Сталь М16С выпускалась специально для сварных мостов — это сталь ВСт3сп с дополнительными ограничениями по химиче­скому составу. Нестареющая (мертвая) сталь представляет собой сталь типа ВСт3сп, в которой углерод и азот удалены из раствора путем дополнительного раскисления Al и Ti. Из рис. […]

А. Коттрелл и Б. Билби (A. H. Cottrell, B. A. Bilby) рассчитали скорость перемещения атомов примеси в поле напряжений от крае­вой дислокации, заданного формулой (5.1). Ими получено, что доля f растворенных в металле атомов примеси раствора внедре­ния, которая скопилась на дислокации, может быть вычислена по формуле f = 1 — exp(-C • p2/3), (5.2) где. […]

Рис. 5.4 Схема определения индекса старения До Чешский исследователь Р. Вртел предложил определять ин­тенсивность старения при испытаниях на растяжение. Согласно его методике, нужно взять круглый гагаринский образец из ис­следуемой стали, поместить его в захваты ис­пытательной машины и нагрузить растяжени­ем по линии 0-1-2 для получения нужной степени наклепа єпр. После этого следует раз­грузить образец по линии […]

5.1. СТАРЕНИЕ Согласно табл. 1.3 это фактор, с которым связано около 11% всех аварий конструкций. 5.1.1. ВЛИЯНИЕ СТАРЕНИЯ ОКОЛОШОВНОЙ ЗОНЫ НА УДАРНУЮ ВЯЗКОСТЬ Словацкий исследователь И. Чабелка (1910-1987) исследовал ударную вязкость металла околошовной зоны сварных соедине­ний низкоуглеродистых конструкционных сталей при комнатной температуре (схема вырезки образцов и схема их испытаний пока­зана на рис. 5.1). На кривой […]

При движении дислокации двойные перегибы перемещаются тогда, когда совместное действие температурных колебаний ато­ма на перегибе и приложенных напряжений позволяет преодолеть энергетический барьер H. В этом случае скорость пластической деформации є = дв/dt должна описываться стандартной для тер­мически активируемых процессов формулой: н г = г0 — е"RT, (4.36) где R = 1,986 кал/(К^моль) — универсальная газовая […]

Для того чтобы пользоваться в расчетах формулами типа (4.33), нужно знать размер зерна. Обычно диаметр зерна изме­ряют на микрошлифах — как средний его диаметр в плоскости шлифа. С этой целью достаточно определить количество зерен, видное на единице площади, определить среднюю площадь од­ного зерна, и, считая зерно квадратным или круглым, найти его размер. Данное решение основано […]

Предел текучести поликристалла хт связывают с критическим напряжением, при котором сдвиг, возникший на стадии микроте­кучести в наиболее слабом зерне (зерно А, рис. 4.22), может рас­пространиться на соседнее зерно B. Действующий в зерне А источник дислокаций под действием напряжений т создал линейное скопление дислокаций, лежащее в плоскости скольжения (1-0). Дислокации этого скопления давят на границу между […]

Микротекучесть связана с движением и размно­жением дислокаций в отдельных, наиболее благо­приятно ориентированных и наиболее крупных зер­нах. При этом соседние зерна находятся в упругом состоянии и ограничивают величину пластиче­ской деформации. В результате кривая нагруже­ния (0-1-2 на рис. 4.20) отклоняется от прерыви­стой прямой линии закона Гука. Однако если металл разгрузить, то в зернах, где были пластические деформации, […]

На рис. 4.19а показано хаотическое распределение краевых дислокаций с одинаковыми векторами Бюргерса. Лишние плос­кости — прямые линии. Между дислокациями действуют силы взаимодействия в со­ответствии с формулой (4.25) и рис. 4.9. Из рис. 4.10 видно, что Рис. 4.19 Схема малоугловой границы и субзерно наиболее устойчиво положение дислокации, когда Fx = 0 и угол 0 = ±я/2. […]