В этом разделе приводится краткое изложение математической модели течения Уланда [37], учитывающей явление проскальзывания на стенках. Она вытекает из закона Кулона для трения твердого тела о стенки и представляет собой уравнение равновесия между силами вязкости и силами трения для элементарного объема жид­кости при течении через трубу (рис. 3.9): R Ар Fr vall = — ~ […]

До сих пор при выводе всех уравнений использовалось предположение об отсут­ствии проскальзывания на стенках канала. Иными словами, предполагалось, что жид­кость, текущая через канал экструзионной головки, прилипает к поверхности стенок, что равносильно граничному условию = 0 на стенках канала (рис. 3.8, а [37]). Одна­ко это допущение становится некорректным для некоторых композиций жесткого ПВХ, высокомолекулярного полиэтилена ПЭВП, […]

Анализ формул для расчета объемного расхода V, полученных в разделах 3.1 -3.3, показывает, что все они могут быть записаны в обобщенной форме. (3.59) Ар. V=—Aр-^г т| Wr| Здесь К — так называемая гидравлическая пропускная способность головки (die conductance), а№’=1 /К — гидравлическое сопротивление головки. Оба этих коэф­фициента зависят от геометрической формы канала экструзионной головки. Обобщенная […]

При рассмотрении течения через кольцевой зазор можно использовать те же предположения и условия, как и при рассмотрении течения в канале круглого попе­речного сечения (см. раздел 3.1). Уравнение движения, приведенное в уравнении (3.1), в данном случае тоже приводит к уравнению (3.6) [1]: Ар Сх т(г)= —г+ —. w 2 L г Чтобы решить уравнение (3.6) для […]

При рассмотрении течения между двумя параллельными пластинами использу­ется то г же подход, что и в разделе 3.1. Для анализа принимается элементарный объем жидкости, имеющий форму прямоугольного параллелепипеда высотой dx, шириной В и длиной L (рис. 3.2), для которого уравнение равновесия сил преобразуется в дифференциальное уравнение, аналогичное уравнению (3.5): Зт дх Др L (3.30) а: — […]

В канале круглого поперечного сечения (с радиусом R и длиной /), в котором влиянием эффектов на входе и выходе можно пренебречь, устанавливается равнове­сие сил, действующих на цилиндрический массовый элемент с толщиной слоя dr, движущийся со скоростью v2 (рис. 3.1). Как было показано ранее, равновесие количе­ства движения сводится к равновесию действующих сил. Это является следствием несжимаемости […]

В этой главе будут получены основные уравнения для простых течений в каналах с круглым, прямоугольным и кольцеобразным поперечным сечением. Во многих случаях эти уравнения позволяют, по меньшей мере, оценить величину таких факто­ров, как возникающее при работе давление или производительность. В основе расчетов, относящихся к процессам течения, лежат законы сохранения массы, движения и энергии (например, [1-3]). […]

Удельную энтальпию h определяют из уравнения: т (2.45) Ah — {с (7)d7. 7, В результате интегрирования выражения для функции ср(Т) в диапазоне темпера­тур 7,-Т2 получают разницу теплосодержаний Ah материала при температуре 7, и не­которой начальной температуре (обычно принимаемой равной 0 или 20 °С). Энтальпия необходима при расчете потребной мощности нагревательных или ох­лаждающих устройств, используемых при […]

Коэффициент температуропроводности (или просто температуропроводность) определяется следующей формулой: X 0 50 100 150 200 250 Температура Г, ”С Рис. 2.29. Зависимость температуропро­водности различных термопла­стов от температуры ПЭНП ПММА Графики зависимости а от температуры для различных термопластов представле­ны на рис. 2.29. Поскольку а вычисляется на основе теплопроводности, плотности и удельной теплоемкости, ее зависимость от температуры и […]

Удельная теплоемкость ср представляет собой энергию, которую необходимо со­общить одному грамму вещества для повышения его температуры на 1К при постоян­ном давлении [43]. Из этого определения следует, что ср относится только к нестацио­нарным процессам, таким как нагревание или охлаждение. Значения ср для пластмасс при комнатной температуре находятся около 1,5 Дж/(г • К), то есть, примерно в […]