Потери давления при заданном объемном расходе представляют собой важный критерий для оценки конструкции экструзионных головок. Общее падение давле­ния, которое должно быть как можно более низким, является показателем эффектив­ности экструзионной головки. Например, при производстве листов применяется го­ловка с распределителем материала, поступающего из экструдера. Такая головка должна обеспечивать одинаковый перепад давления по каждой из линий тока в […]

При сравнении эластомеров с термопластами по их функции вязкости было обна­ружено, что для обеих групп материалов характерна зависимость вязкости от сдвиго­вого воздействия (рис. 7.3). Влияние температуры на характер течения для обеих групп материалов вполне определенно можно выразить уравнением Аррениуса или уравнением Вильямса-Ланделла-Ферри [10] (см. раздел 2.1.1.3). Кроме того, по виду функций обе группы материалов тоже […]

По сравнению со средними плотностями термопластов плотности эластомеров часто оказываются несколько выше, так как для практического применения в компо­зиции на их основе добавляют больше наполнителей. Однако их плотности лежат в том же диапазоне, что и для термопластов. Удельная теплоемкость, теплопровод­ность и температуропроводность для обеих групп материалов сравнимы по порядку величин (табл. 7.1) [8]. Поскольку температуры […]

После прочтения первых глав данной книги у читателя остается ряд вопросов. Какие возможности конструирования головок предлагаются для эластомеров? Что из технологий переработки пластмасс, которые в данном случае являются существен­но более развитыми, может быть применено и к эластомерам, особенно с точки зре­ния их поведения при переработке? Аналогия возможна только тогда, когда при тече­нии эластомера через канал […]

Конструкции многих головок, которые используются при переработке термопла­стов, применяют и для экструзии эластомеров. Принципы конструирования экстру­зионных головок для термопластов подробно обсуждались в предыдущих главах. Основное отличие переработки эластомерных материалов заключается в том, что течение в головке поступающего из экструдера материала должно осуществляться при безопасном диапазоне температур. Это означает, что ни в экструдере, ни в голов­ке […]

В дополнение к типичным общим нестабильностям однослойного течения, таким как нестабильный угол конуса при входе расплава в канал, прерывистое движение материала (stick-slip), эластическая турбулентность и огрубление поверхности экст­рудата (meltfracture), проскальзывание на стенке (wallslip) при многослойных тече­ниях возникают два дополнительных фактора нестабильности: инкапсуляция (пол­ное окружение одного расплава другим) и нестабильности на границе раздела слоев (interfacial instabilities). […]

Метод конечных элементов позволяет осуществлять численное моделирование двух — и трехмерных многослойных течений (см. раздел 4.4.5). Отличие от моделиро­вания однослойных течений состоит в том, что в данном случае требуется реализо­вать еще один алгоритм. Он заключается в том, что сетка конечных элементов сдвига­ется таким образом, чтобы граница между двумя слоями различных расплавов всегда находилась на границе […]

В [34] расчет полей скорости и температуры производился с помощью метода, описанного в разделе 6.3.2. В последующих разделах приводятся некоторые из ре­зультатов работы (см. также пример, приведенный в разделе 4.4.4). На рис. 6.14 показано влияние соотношения вязкостей расплавов на профили скорости течения и скорости сдвига при симметричном трехслойном течении через Х> О о Q — […]

При описании течения при соэкструзии сначала необходимо упростить уравне­ния неразрывности, движения и энергии, принимая во внимание граничные условия, а затем решить полученные уравнения. В целом этот процесс аналогичен однослойно­му течению [34]. Поскольку влияние распределения температур на поле скоростей значительно слабее, чем обратное влияние, эти поля можно разделить и рассматривать раздельно. Сначала рассчитывается распределение скоростей на […]

Если зависимостью вязкости от скорости сдвига можно пренебречь, то уравнение (6.4) можно проинтегрировать: ~сУ + к <69> где k — постоянная интегрирования. Следующий шаг вычислительной процедуры зависит от формы рассматриваемо­го течения. При симметричном трехслойном течении центральный слой заключен между двумя идентичными поверхностными слоями, имеющими одинаковый объем­ный расход (рис. 6.11, а). Из условия симметрии следует, что […]