Жесткость стыка в соединениях с цинковым и кадмиевым гальваническими покрытиями
![](https://proizvodim.com/wp-content/themes/Pacifica/images/date.png)
![](https://proizvodim.com/wp-content/themes/Pacifica/images/user.png)
Зависимость прочностных и пластических свойств стыка от давления на торце рт Для обоих покрытий иосит такой же характер, как и для испытанных ранее образцов (рис. 4.18. 4.19, 4.20, 4.21), 06-
ращает на себя внимание лишь более интенсивное снижение коэффициентов fT н /ск с ростом давления.
При первой тепловой сборке образцов с толщиной цинкового покрытия Дгп = 6 ... 12 мкм коэффициенты fT, fcн н напряжения Ту, Тщя! возросли в 1,2—1 35 раза по сравнению с аналогичными образцами без покрытия; несколько увеличились и коэффициенты Кх у и Кхпл (табл. 4.9, 4.10). С увеличением толщины цинкового покрытия до Azn=25... 35 мкм касательные напряжения и коэффициенты fT и fCK при прочих равных условиях уменьшились на 20—30%, а податливость стыка в пластической зоне деформирования возросла на 40%, оставаясь на прежнем уровне при упругом деформировании стыка. Соответственно уменьшились и передаваемые моменты Мт и Мои (см. рнс 4.18). Отмеченное снижение прочности стыка вызвано включением в работу слоя цинка, имеющего более низкую прочность, чем основной материал.
161 |
При вторичных испытаниях образцов с покрытием Azn=6...12 мкм, собранных тепловым способом, прочность стыка снижается незначительно, а податливость остается на прежнем уровне. В соединениях с Azn=25 ...35 мкм, наоборот, при вторичных испытаниях имеется
О 40 80 Рт, МПа О 40 80 Рт, МПв. Рис. 4.18. Зависимость крутящих моментов Му, Мск и касательных контактных напряжений ту, ттщ от давления в посадке при сборке: первой тепловой (а) и второй гидропрессовой с маслом МС-20 (б) с толщиной цинкового покрытия 6—12 мкм (сплошные линии), 25— 35 мкм (штриховые линии) |
6 Зак. 217
Рис. 4.19 Зависимость коэффициентов Fy, FCK, Kr, Kr пл от давления в посадке при сборке: первой тепловой (а) и второй гидропрессовой с маслом МС-20 (б) с толщиной цинкового покрытия 6—12 мкм (сплошные линии), 25—35 мкм (штриховые линии) |
Тенденция к некоторому увеличению прочности стыка и снижению его податливости, что можно объяснить упрочнением слоя цинка и уменьшением его толщины. Повторные испытания образцов с AZn=6... 12 мкм, собранных гидропрессовым способом с применением авиамасла МС-20, выявили снижение ту, тгаа* и Fy, FCK, которое особенно существенно при р>50 МПа (см. рис. 4.18, 4.19) и достигает 24.. 28% при р= 100 МПа (см. табл. 4.10). При этом податливость стыка практически не изменяется. Аналогичная картина наблюдается для соединений с Azn=25... 35 мкм при вторичных испытаниях.
Результаты испытаний соединений с кадмиевым покрытием толщиною ACd=4... 11 мкм качественно такие же, как н с цинковым (см. рис. 4.20, 4.21). Увеличение ту и ттах, fy и fCK при тепловой •борке по сравнению с аналогичными образцами без покрытия наблюдалось только в зоне низких давлений 50 МПа. С увеличением давления эта разница уменьшается, а при рт = 100 МПа прочность стыка инже, чем в соединениях без покрытия.
Повторные испытания соединений, собранных гидропрессовым способом с маслом МС-20, по сравнению с тепловой сборкой выявили значительное снижение прочности стыка в области высоких давлений до 35% при рт = 100 МПа При этом податливость стыка возросла. Однако это не может в полной мере компенсировать потери передаваемых крутящих моментов Му и Мск вследствие снижения коэффициентов fy и FCK, уровень которых намного ниже, чем при тепловой сборке (см. рис. 4 20).
Рис. 4.20. Зависимость крутящих моментов Му, AfCK и касательных контактных напряжений ту, тШат от давления в посадке с кадмнро - ванным валом при сборке: первой тепловой (а) и второй гидропрессовой с маслом МС-20 (б) |
О 40 80рт, МЛа О 40 80рт, МПа 6) |
0 40 80 рт> МПа 0 40 80 рг, МПа Рис. 4.21. Зависимость коэффициентов fy, FCK, Кг, Кхпл от давления в соединении при сборке: первой тепловой (а) и второй гидропрессовой с маслом МС-20 (б) |
6» 163
Сворка |
Толщина |
H |
Кх |
Кг пл |
||
Покрытия, мкы |
Мкм/МПа |
|||||
Первая тепловая |
Д2п = 6...12 |
7 |
0,231±0,021 |
0,309±0,027 |
0,231 ±0,02 |
1,92±0,4 |
Вторая тепловая |
Д2п = 6...12 |
3 |
0,219 |
0,287 |
0,227 |
2,08 |
Вторая гидропрессовая с маслом МС-20 |
Д2п = 6...12 |
7 |
0,205± 0,023 |
0,272 ±0,031 |
0,226±0,011 |
1,94±0,5 |
Первая тепловая |
Д2п = 25...35 |
7 |
0,205± 0,017 |
0,274±0,021 |
0,221 ±0,009 |
2,69±0,35 |
Вторая тепловая |
Д2п = 25...35 |
3 |
0,196 |
0,297 |
0,205 |
2,28 |
Вторая гидропрессовая с маслом МС-20 |
Д2п = 25...35 |
7 |
0,186±0,025 |
0,277± 0,043 |
0,208±0,013 |
2,13±0,2 |
Первая тепловая |
Дсй = 4...11 |
7 |
0,200±0,022 |
0,260±0,029 |
0,214±0,017 |
I2,04±0,43 |
Вторая гидропрессовая с маслом МС-20 |
Ас-4...11 |
7 |
0,171±0,031 |
0,277±0,038 |
0,282±0,007 |
2,31±0,27 |
Таблица 4.10
|