В последнее время (с 60-х голов XX столетия) в качестве смсси- • Г’В’и и ласти каторов непрерывного действия стали применять •iii коиые экструдеры, впервые предложенные Максвеллом и « Н И юром I 11. Принцип действия бесшнекового (дискового) экструдера Мак — III I i. i и Сксйлора основан на использовании упругости расплавов мп шмеров — свойства, […]

I ш проверки адекватности основных закономерностей про — щ-ссов смешения, установленных в экспериментах на модельных •млрудерах с модельной жидкостью, авторы работ 130, 43, 45) ис — — к-довали влияние технологических параметров на процесс сме­шения полимеров мри их переработке на промышленных двух- сковых экструдерах. Работа проводилась на двухшнековом эк- • фудере фирмы Leistritz (Германия) с зацепляющимися […]

Критерий Ре/, дает возможность оценить только интенсивное процесса смешения, которая, как было показано в главе 2, завис! or соотношения прямого потока к потоку утечек. Однако при пр ектировании двухшнсковых экструдеров необходимо знание влпи ния геометрии шнеков и технологических параметров процс смешения на качество получаемой смеси. Для этой цели автор. боты 1451 разработал устройство и методику […]

111>п математическом описании процесса смешения вдвухшне — |н|н.1 жструдерах возникает ряд трудностей, связанных в первую |" ч. со сложностью гидродинамики потока перерабатываемого Мяк риала в С-образных секциях и зазорах зацепления шнеков •1>| i другом и с материальным цилиндром. Сложная гидродина — •кн.1 создает не только неравномерное поле интенсивности сдви — tмо. in деформации расплава, но […]

Гаспределение линейных скоростей потоков вязкой жидкости н ил Iковых (6о) и боковых (5,) зазорах зацепления шнеков полно — н. ю описывается уравнениями (3.60), (3.61), (3.63) и (3.64). Соот — || ктвующим дифференцированием указанных уравнений по х, у и получим компоненты скоростей сдвига в валковых и боковых • шеплениях шнеков. Тогда скорости сдвига в валковых и […]

Полное теоретическое описание процессов смешения поли­мерных материалов в двухшнековом экструдере со встречным вращением шнеков проведено авторами работы (37|. При этом ав — иры исходили также из теории ламинарного смешения, предпо- ■лгающей, что основной движущей силой процесса такого смеше­нии является деформация сдвига. (3.121) Для расчета величины сдвиговой деформации в винтовых капа* лах С-образных секций по формуле […]

Распределение линейной скорости в переходной зоне (зон прокатки) лвухшнековых экструдеров со встречным и однос ронним вращением шнеков полностью описывается уравнения! (3.23), (3.24), (3.30) и (3.31). С учетом уравнений (3.27) для грг ента давления (Эр/0г)и и (3.28> для /; выражения (3.23), (3.24), (3.30) и (3.31) приводятся к виду (см. также рис. 3.29): Зсо(г2 — а2) + […]

< мешение полимерных материалов в двухшнсковых экструдс — рач. гак же как и в одношнековых, осушестазяется в режиме лами­нарного течения. Следовательно, в двухшнсковых экструдерах име — • место ламинарное смешение, которое характеризуется величи — н> >п накопленной деформации сдвига. В двухшнсковых экструдерах шиговая дс(|юрмаиия перерабатываемого материала реализуется в ■ образных секциях переходной зоны и зоны […]

Существенное влияние на процессы, протекающие вдвухшне- »оных экструдерах, оказывает время пребывания полимерных ма — гериалов в винтовых каналах. Определение времени пребывания по осевой составляющей скорости потока |1, 24, 37, 43] не соот — шчетвует действительности, так как в реальных машинах из-за на — шчия зазоров зацепления шнеков имеют место перетоки распла — п.| полимера из […]

В предыдущем разделе было показано, что потоки утечек из С-образных секций винтовых каналов имеют место через боковые и валковые 5» зазоры зацепления шнеков (рис. 3.47). Причиной возникновения потоков утечек через указанные зазоры зацепле­ния служит наличие градиента давления (dp/dz)K вдоль винтового канала, являющегося результатом действия двух факторов: замы­кания винтового канала сопрягающим шнеком и сопротивления течению материала […]