6.3.16.1. ИСПЫТАНИЯ НА УДАРНЫЙ ИЗГИБ Испытания на ударный изгиб при температуре от -100 до + 1200°С производятся по ГОСТ 9454-78. Типы образцов, их фор­ма, размеры и схема испытаний приведены на рис. 6.54. Тип В, мм Н, мм h, мм R, мм L, мм Надрез 1 10 2 7,5 10 2 3 5 4 2 8 […]

В конструкциях дефекты могут иметь сложную форму. Кроме того, форма дефектных узлов конструкции может быть самой раз­нообразной. Поэтому для дефекта в конструкции действующее значение J-интеграла чаще всего находится на основе численных решений упругопластической задачи. В этом случае он вычисля — а ется как контурный интеграл по Рис. 6.53 Контур интегрирования у вершины трещины и направления […]

Критерий независящего от пути интегрирования J-интеграла удобно применять к численным решениям задач о напряженном состоянии материала у трещин или других острых дефектах, по­лученных методом конечных элементов или методом сеток. Этот критерий основан на понятии механического потенциала П. Механическим потенциалом называется разность между рабо­той внутренних сил W, совершенных в объеме V тела: W = J w […]

6.3.15.1. КРИТЕРИЙ РАСКРЫТИЯ ВЕРШИНЫ ТРЕЩИНЫ Условия корректности запрещают использовать линейную ме­ханику разрушения для анализа опасности громадного большин­ства дефектов, реально наблюдаемых в сварных конструкциях. Для анализа возможности инициации разрушения в этих дефек­тах нужно было предложить критерии, применимость которых меньше зависит от существенных пластических (нелинейных) де­формаций, предшествующих старту трещин. Именно это обстоя­тельство способствовало появлению «нелинейной механики разру­шений», […]

На рис. 6.455 показана третья классическая диаграмма, опи­сывающая переход материала из вязкого состояния в хрупкое. Она предложена Я. Б. Фридманом в 1930-х годах и строится в коорди­натах: нормальное напряжение ст1 — касательное напряжение т1. Так как т1 = ■ 31/2, отношение а1 /т1 =-^ л13 характеризует жест­кость напряженного состояния. На этой диаграмме линии нагру­жения с […]

Диаграмма (рис. 6.45в) предложена в 1930-х годах в Ленин­градском физико-техническом институте Н. Н. Давиденковым. Она построена в координатах нормальное напряжение — пласти­ческая деформация и содержит «истинные» кривые нагружения стали, полученные при различных температурах. В те времена «ус­ловными» напряжениями называли дробь, где сила — числитель, начальная площадь образца — знаменатель, а «истинными» — дробь, в которой […]

6.3.14.1. ДИАГРАММА А. Ф. ЙОФФЕ На рис. 6.45а приведена классическая диаграмма, описываю­щая переход материала из хрупкого состояния в вязкое. Диаграм­ма получена в Ленинградском физико-техническом институте А. Ф. Йоффе с сотрудниками в 1924 году. Испытывали на растяжение образцы каменной соли, и при достаточно высоких температурах кристаллы начинали пласти­чески деформироваться на линии предела текучести b-c. Если испытания […]

Рис. 6.43 Пластины с концентратора­ми, подвергаемые сперва сжатию, потом растяжению Влияние предварительной пластической деформации сжати­ем на прочность образцов исследовал американский исследователь С. Майлонас (С. Mylonas). Из обычной низкоуглеродистой ста­ли он изготовил серию достаточно круп­ных (300x300x25 мм) образцов с остры­ми боковыми надрезами. Вид образцов показан на рис. 6.43. Образцы подвергались предваритель­ному сжатию при различных усилиях (светлые […]

Подобным же образом можно вычислить влияние на переход­ную температуру нулевой пластичности предварительного накле­па. Он повысит температурно независимую часть предела текуче­сти на Лст0 в соответствии с формулой (5.48): Aa0(et) = A(T)• еП(Т) — ат(T), где Т — температура, при которой производился наклеп; et — ве­личина этого наклепа; A(T) — температурная зависимость модуля упрочнения, определяется по рисунку […]

Увеличение диаметра зерна в два раза при его росте показано на рис. 6.42. Пунктирными линиями показаны кривые рис. 6.40 для металла в исходном состоянии вблизи острого надреза с же- = 0,038 мм. Рис. 6.42 Влияние роста зерна на Т^: пунктир— d = 0,038мм; сплош­ная — d = 0,072 мм. сткостью л = ст1/стг = 2,5. […]