В процессе поиска новых эффективных технологических средств повышения прочности соединений нами испы­таны соединения с покрытиями валов поли мети л сил о - ксановой жидкостью ПМС-150. Эффективность покры­тия оценивали сравнительным путем. В первый раз об­разцы испытывали без покрытия. Вторичным испыта­ниям подвергали образцы, валы которых перед сборкой были покрыты жидкостью ПМС-150. При этом сопря­гаемые поверхности тщательно обезжиривали, а натяги в образцах были примерно такими же, что и при пер­вых испытаниях.

В случае применения ПМС-150 процесс передачи крутящего момента существенно меняется. При до­стижении определенных величин нагрузок относитель­ный проворот деталей наблюдался лишь в пределах 1,5—2,5 мм по окружности, а затем даже при усилиях, в 4—5 раз превышающих несущую способность обыч­ных образцов, их дальнейшего проворота не происхо­дило.

После вторичных испытаний из десяти образцов лишь три, имеющие меньшие натяги, удалось со значи­тельными трудностями разобрать гидропрессовым спосо­бом, остальные — механическим. Во всех образцах со­прягаемые поверхности находились в неудовлетвори­тельном состоянии (рис. 2.29). Они имели большое количество продольных рисок и глубокие задиры. На-

Ряду с продольными рисками, возникшими при меха­нической распрессовке, на поверхностях контакта на­блюдались риски в окружном направлении, образовав­шиеся в процессе кругового смещения.

Так как после вторичных испытаний дальнейшая сборка и разборка образцов гидропрессовым способом с целью замера посадочных напряжений оказались не­возможной, давления для расчета коэффициентов тре­ния определяли по результатам измерения напряжений в образцах без покрытия с незначительной коррекцией на разность в натягах. Значения коэффициентов трения при кручении в образцах без покрытия и с покрытием, формируемых тепловым способом, даны на рис. 2.30. В соединениях с покрытием при р=20...80 МПа среднее
значение коэффициента трения /кр=0,292, без покры­тия /нР=0,237. Следовательно, в начальный момент от­носительного кругового смещения деталей при нанесении покрытия ПМС-150 коэффициенты трения возросли в среднем на 23%. Последующее резкое повышение проч­ности соединений в процессе движения, по-видимому, вызывается тем, что в процессе смещения поверхностей под контактным давлением жидкость ПМС-150 способ­ствует схватыванию металлов.

При осевом сдвиге образцов с покрытием ПМС-150 процесс распрессовки соединений протекал аналогично образцам без покрытия и характер зависимости коэф­фициентов трения от давления не изменился. Однако при вторичных испытаниях образцов, сформированных тепловым_ способом, коэффициенты трения уменьши­лись — /р=0,256, тогда как при первых испытаниях образцов, собранных гидропрессовым способом с по­мощью масла МС-20, /р=0,302.

Таким образом, в случае применения покрытия ПМС-150 в процессе осевого сдвига роста прочности конического соединения, наблюдаемого при круговом смещении, не происходит. По-видимому, здесь сказыва­ется то обстоятельство, что одновременно со смещением деталей снижается давление в соединении и процесс схватывания металлов не развивается. В процессе осе­вого сдвига цилиндрических соединений следует ожи­дать такое же повышение прочности, как и при круче­нии.