В соединениях с азотированными валами характер зави­симостей Му Мск /у; /ск; Kz, Ктпл от давления на тор­це рт (рис. 4.16, 4.17) не отличается существенно от при­веденных выше для обычных образцов.

При первой тепловой сборке вследствие внедрения микронеровностей азотированного вала во втулку коэф­фициенты fy и /Ск по отношению к обычным соединениям возросли соответственно в 1,25 и 1,35 раза. В этих же пределах возросла несущая способность стыка как при упругом, так и упругопластическом деформировании (табл. 4.7). Наряду с повышением несущей способности стыка наличие азотированного слоя существенно ухуд­шает его пластические свойства (табл. 4.8): в упругой зоне в 1,7 раза; в упругопластической в 1,3 раза.

При вторых испытаниях соединений, собранных гид­ропрессовым способом с маслом МС-20 и подвергавших­ся до этого прочностным испытаниям и десятикратной сборке — разборке, эффект от азотирования в связи с обмятием и упрочнением микронеровностей несколько снижается (см. табл. 4.7, 4.8). Все же по сравнению с обычными образцами прочность соединения выше в сред­нем в 1,15—1,3 раза. Одновременно по отношению к пре­дыдущей сборке возрастает податливость стыка в упру­гой зоне.

Таким образом, одновременное повышение прочност­ных свойств и жесткости стыка при азотировании при­водит к тому, что, несмотря на значительное повышение

О 40 80 рг, МПа О 40 80 рТ)МПа

Б)

Рис. 4.16. Зависимость крутящих моментов Му, Мск и касательных контактных напряжении ту, tmai от давления при сборке: первой тепловой (а) и второй гидропрессовой с маслом МС-20 (б) соеди­нений с азотированными валами

Общей прочности соединения, уровень Му и Мси повы­шается несущественно.