Расчет выполнен применительно к улиточно-лопаточным горелкам с цилиндриче­скими насадками и амбразурами для парогенератора блока 800 МВт (Ок = 695 кг/с, рпе = 25 iMПa) при сжигании пыли ГСШ ъ открытой топке с таердым шлакоудалением.

Схема пылеприготовления— индивидуальная с шаровыми барабанными мельница­ми. Сушка топлива производится воздухом. Подача пыли в горелки осуществляется сушильным агентом.

Порядок и результаты расчета приведены в табл. П2-1, П2-2, П2-3.

Таблица П2-1

Пример расчета сечений и диаметров горелки

Определяемая величина	Расчетная формула или о5о - снозаане	Результат
Состав топлива, %	„Тепловой расчет котель­
Зольность Лр	Ных агрегатов (нормативный	22,3
Влажность и? р	Метод)“	11
Теплота сгорания	То же	20,92
МДж/кг
Выход летучих Ут, %		40
Теоретическое количество		5,55
Сухого воздуха, необходимое
Для сжигания 1 кг топлива
При СП, Г°, м3/кг
Теоретическое тепловыде­ление на 1 м« воздуха при	V*	20,92 5,55 = 3’78
СП двз, МДж/м3
Коэффициент избытка воз­	Табл. 10-5	1,1
Духа в основных горелках аг	Нормативные материалы по	1,15
Количество сушильного
Агента на 1 кг сырого топ­	Расчету и проектированию
Лива, подаваемого к входно­	Пылеприготовительных уста­
Му 'ечению пылесистемы,	Новок
£1 КГ/ КГ
Влажность пыли №п, %	То же	3,0
Количество влаги, испарив­шейся из 1 кг сырого топли­ва ДР, кг/кг	И/Р — іГ1 100 — РП	П.0—3,0 100—3.0 — 0-082°
Коэффициент, учитываю­	Нормативные материалы по	0,25
Щий присос холодного воз­	Расчету и проектированию
Духа в долях от весового	Пылепрмготов'лтельных уста­
Количества сушильного аген­	Новок
Та /Спрс

Рлсчетная формула или о ю-

Сі. ОВЯІ. Ж*

1,66 1,15(1 + 1,5.0,25)

= 2,65

Количество влажного су­шильного агента в конце ус­тановки #вл. с.а» кг/кг

Доля сухого воздуха в транспортирующем агенте? вз> кг/кг

Коэффициент подачи пы­левоздушной смеси <Хі

Коэффициент подачи вто­ричного воздуха а2

Коэффициент избытка воз­духа в сбрасываемом су­шильном агенте при наличии самостоятельных сопел ас*бР Доля воздуха, составляю­щего присосы в топке, Да*

Коэффициент избытка воз­духа на выходе из топочной камеры ат Концентрация пыли в пыле­воздушной смеси р*, кг/кг

Начальная температура су­шильного агента (при сушке смесью нескольких компонен­тов равна температуре после смешения) Тгм> К

Температура сушильного агента за мельницей Тпм, К Температура влажной пыли Т'вл. п» К

Температура пылевсздуш - ной смеси перед горелкой

Ти К

Расход топлива на котел

В, кг/с

Тепловая мощность топки Рг. т> МВт

Количество основных горе­лок на топку, число ярусов £г, ^яр» расположение горе­лок

Тепловая мощность горел­ки <3г, МВт

Производительность горел» ки Вт, кг/с

Тип горелки, тип завихри - голя

£і(1 + 1 »5/Спрс)+Д^ ё (1 + 1 * 5/Спрс)

£вл. с.а

Ё (1 + 1.5/Спрс) Р*У° а,—а!

„Тепловой расчет котельных агрегатов (нормативный ме­тод)*

0.1—1~ Д(7.>р

А1У®рв + ш

Нормативные материалы по расчету и проектированию пылеприготовительных уста­новок котельных агрегатов

То же

Температура пыли в конце установки принимается рав­ной температуре сушильного агента за мельницей

При подаче пыли мельнич­ными газами (сушильным агентом) ТХ—Тпм

„Тепловой расчет котель­ных агрегатов (нормативный метод)“

Qr.fi

Выбирается по табл. 10-1 и уточняется при расчете размещения горелок и ири оп­ределении габаритов тспки (см. приложение 3)

(Зт. т

<3г

<энр

Выбирается в соответствии с ОСТ 24.030.26—72

1,15(1 + 1,6.0,25) + +0,0825=1,66

1,15(1 + 1,5.0,25)

= 0.95

= 0 22

1,293.5,55 1,1—0,2=0,88

0,05

1,1+0,05=1.15

1—0,0825

0,22.5,55-1,293+0,0825

=0,553

573

333

333

333

95,4

20,92.95,4=2000

2Г=36; £Яр=3; встречное расположение

2000

36 = 55'5

55,5

20^92

Улнточио-лопаточнаягср« л - ка с аксиальными лопатками

Параметр Гкрутки потока пылевоздушной смеси пх Параметр крутки потока вторичного воздуха пг Расход пылевоздушной смеси (транспортирующего агента) через горелку, 1Л м3/с Расход вторичного воздуха через горелку 1/2, м*/с Скорость пылевоздушной смеси на выходе из горелки Юи м/с Скорость вторичного воз­духа на выходе из горелки 0>2, М/С Выходное сечение канала пылевоздушной смеси Т7!, м2 Выходное сечение канала вторичного воздуха F2» м2 Наружный диаметр цент­ральной трубы £>0, м Коэффициент тмо~

1 —m*

3.0 3.0 0.22.55,5*333 0.95-3,78-273 ==4'13 0.88-55.5-573 3,78-273 — 27.0 24 55,5

И

Q?

Табл. 10-4 „.табл _

A-iQrT i ?вз<7вз273 А2^г^2 <7вз273 Табл. 10-4 „.табл.

>табл

Дтабл

Qr

30

= 33,3

55.5 ’ 50

30

V

Выбирается в пределах 0,3^т<Д4 для каменных и бурых углей, 0,35<:яг^0,45 для антрацитового штыба, полу антрацитов и тощих уг­лей

M2 4

0,32 4 ^^-(0,155+856)= =0,348 0,3

Табл. 10-3
24‘Ж = 26'6
Zl Wi Wz	4,13 26,6 ~0,155 27,0 л 33 3 — 0,81

Внутренний диаметр трубы пылевоздушной смеси d 1, м

Наружный диаметр трубы пыле воздушной смеси D,, м Толщина стенки трубы пы­левоздушной смеси м Наружный диаметр кожуха при промежуточной подаче газа D'i, м

Внутренний диаметр трубы вторичного воздуха йг, м

Диаметр амбразуры Da, м Наружный диаметр трубы вторичного воздуха Dz, м Диахмеф круга, равновели­кого сечению канала пыле­воздушной CMeCь, D;p в» М Диаметр круга, равновели­кого сечению канала вторич­ного воздуха, Огрк, м Диаметр крут, равнове­ликого сечению горелки,

D + J^L

D i —|— 2s i

Принимается конструктивно

Выбирается с учетом рас­чета газовой части по ОСТ 24.030.26—72

4 F

Ф',)* + —

D2=Da

С?2~|~252

Vdh — D

1 / 4-0155 n rpj

Y 0,3482 +--------- — = 0,564

0,564 +0,02 = 0,584

0,01

0,584 + 2-0.04 = 0,664

-/ 4-0,856 . OA

Y 0.6642 -1-------- j— = 1.24

1,24

1,24 + 2-0,01 = 1,26 V0,5642—0,3482 =0,444

V1,242—0,664s= 1,05

V1,24s—0,348г=1,18

А

Г. рв»

Расчет построен для случая транспорта пыли сушильным агентом. При транспорте пыли горячим воздухом некоторые величины определяются иначе:

1) Фвэ^^О;

2) О] принимается по табл. 10-5;

3) 02 = аг—аі—Осбр при подаче сушильного агента в основные горелки;

, ,’£і 0 +• 1.5/Спрс)

4) а сбр = —^^ р'уц при подаче сушильного агента в самостоятельные

Сбросные сопла;

£і (1 -|-*1 і5/(прс}

Асбр =--------- р у“------ при подаче сушильного агента в основные горелки;

5) От —агтіц+а'сбр(1—Т|ц)+Дат при наличии самостоятельных сопл для сушиль­ного агента;

Ат = аг+Аат при подаче сушильного агента в основные горелки;

7) Тг = ■

°Ро Сс. а £вл. п

Ci /Свл. п + JJ-

Где с с. а, ^пл. п и С—теплоемкости сушильного агента, влажной пыли и пылевоздуш­ной смеси 'В МДж/(кг-К), они принимаются по нормативным материалам для расчета и проектирования пылеприготовительных установок котельных агрегатов;

Оч « Фт. т 8) 0.г = ; 'Чц ■

Таблица П2-2

Пример расчета газовыдающих устройств

Определяемая величина

Результат

Расчетная формула или обо­снование

36,5 52,8 52,8, , 36 і— 1>47 0,35 288 0,772 9,68 .1 0,1 0,05

Теплота сгорания газа МДж/м3

Расход газообразного топ­лива на котел при СП VTаз» м8/с

Расход газообразного топ­лива на одну горелку при СП Угор* М3/С

Давление газообразного то­плива перед горелкой РГаз» Н/м2

Температура газообразного топлива перед горелкой Т'гаэ»

К

Плотность газообразного топлива р0 газ» кг/м3

Количество воздуха, не­обходимое для' сгорания газо­образного топлива при СП У°,

М* 'мз

Коэффициент избытка воз­духа перед горелкой аг

Коэффициент подачи пыле­воздушной смеси а,

Коэффициент подачи цен­трального воздуха ац “Тепловой расчет котель­ных агрегатов (нормативный метод)“

То же

Vr

Zr

Принимается

Принимается

.Тепловой расчет котель­ных агрегатов (нормативный метод“)

То же

§ 10-3 То же

Коэффициент подачи вто­ричного воздуха аг

Избыток воздуха на выхо­де из топки ат

Общий расход воздуха на горелку при СП Ув» м3/с

Температура воздуха перед горелкой при сжигании газа Г в, К

Плотность газа перед го­релкой рг, кг/м3

Способ подачи газа

Расход вторичного воздуха при СП Х'г, м3/с Расход первичного воздуха при СП Л, м3 с Скорость вторичного воз­духа о:*, м, с

Выходное сечение канала вторичного воздуха м

Скорость первичного воз­духа гл ь м, с

Выходное сечение канала первичного воздуха м

Ширмна воздушного кана­ла /гк, м

Внутренний диаметр трубы вторичного воздуха ^2, м Наружный диаметр кожу­ха О'/, м Эквивалентная ширина воз­душного канала /гк. экв» м

Скорость выхода газа при

Ргаз—90° 10'газ» м/с

Диаметр газовыпускных от­верстий при Ргаз=90° ^газ'» М Поправочный скоростной коэффициент при Ргвз—0 Кш Поправочный коэффициент к диаметру газовыпускного отверстия при ргаз=0 Расчетная скорость при

Ргаз=0 до газ > м/с Расчетный диаметр газо­выдающих отверстий при

Ргаз=0 ^газ» м

Аг—а.1—ац

Аг+Дат+а'сбр

АтУ 0 V газ ^г

.Тепловой расчет котель­ных агрегатов (нормативный метод)“. При приближенных расчетах Г'в может прини­маться равной Тг, в при сжи­гании пыли

(1 + Рг аз) 273 Рогаз 273 + /газ

Принимается в соответст­вии с ОСТ 24.030.26—72

А2У°Угор

-2Т'в /”г273

Табл. П2-1

УгТ'в

/•,273 Табл. П2-1

Табл. П2-1

В соответствии с ОСТ 24.030.26—72 при про­межуточной подаче газа ^к. экв=^к

Определяется в соответст­вии с ОСТ 24.030.26—72 То же

Ш'газ ^'газ к<1

1,1-0,1—0.05=0,95 1( 1+0,05+0,05=1,2

1,2-9,68-52,8

= 17

36

573

(1+0,35)273 °-772 273+15 ~0*99

Промежуточная годача га­

За

0,95.9,68.1,47=13.5 0,1.9,68.1,47=1,42

13,5-573

= 35

0,81-273

0,81

1,42-573

= 19,2

0,155-273

0,155

1,24—0,664

Пример расчета сопротивления горелок Определяемая величина Расчетная формула или обо­снование Результат Коэффициент сопротивле­ния канала пылевоздушной смеси $1 Рис. 3-12 4,0 при Пі =3,0 Параметр крутки потока пылевоздушной смеси (ули­точного завихрителя) пх Табл. П2-1 3,0 Коэффициент сопротивле­ния канала вторичного воз­духа при работе парогенера­тора на пыли Рис. 3-12 3,2 при л2=3,0 Параметр крутки потока вторичного воздуха (акси­ального лопаточного завихри­теля с профилированными ло­патками) Пг Табл. П2-1 3,0 Коэффициент сопротивле­ния вторичного воздуха при работе парогенератора на га­зе ^аз ОСТ 24.030,26—72 ^аз=£2 3.2 Коэффициент сопротивле­ния центрального канала £ц То же 2,0 Плотность пылевоздушной смеси р1, КГ, М3 273 Р» Тх 273 1.293.Ш=1.06 Температура пылевоздуш­ной смеси перед горелкой Т, К Табл. П2-1 333 Плотность вторичного воз­духа при работе парогенера­тора на пыли р2» кг/М3 273 273 1•293 * 573 “ 0 * 62 Температура вторичного воздуха Гг. К Табл. П2-1 573 Плотность воздуха при ра­боте парогенератора на газе рв» кг м3 273 Ро тг 273 1,293-^ = 0,62 Сопротивление горелки по каналу пылевоздушной смеси ДРі, Н/м2 Р1&,21 §1 9 1,06•26•62 4-—--- 2 = 1500 Скорость пылевоздушной смеси на выходе из горелки Фь м с Табл. П2-1 26,6 Сопротивление горелки по каналу вторичного воздуха Дріч Н, м2 . р2&,22 2 0,62•33,32 3,2‘ — -------------- = 1095 Скорость вторичного воз­духа на выходе из горелки С02» м с Табл. П2-1 33.3