Номограмма I для расчета коэфициента 'теплоотдачи конвекцией ак при продольном омывании труб
газами по температуре потока tnonv скорости его движения w и эквивалентному диаметру труб dv

Номограмма II для расчета коэфициента теплоотдачи конвекцией ак при поперечном омывании газами пучков коридорно расположенных труб по скорости потока w, наружному диаметру труб dH, числу рядов

труб в пучке п и температуре стенки tch.

Номограмма III для расчета коэфициента теплоотдачи конвекцией ак при поперечном омывании газами пучков шахматно расположенных труб по скорости потока w, наружному диаметру труб dчислу рядов

5 5

п труб в пучке, характеристикам конфигурации пучка труб ~ и - j - и температуре стенки труб tcm.

i*Н

Коэфициент теплоотдачи конвекцией ак к на л/мг час град.

J. i-LI, J JL. L1 ..L. I I 1,..L>T і Ml I II LUJ-U..U-1JJ..

1,2 1,1 1,0 0.9 1,k 1,6 1,8 2,0 3,0 U,0

Коэфициент cp Отношение

Номограмма IV для! расчета коэфициента теплоотдачи излучением углекис-

RO

лоты по температуре газов tnom, температуре стенки tcm и силе поглощения

газового слоя ps.

Номограмма V для расчета коэфициента теплоотдачи излучением водяного пара а^а° по температуре газов tnom, температуре стенки tcm, силе поглощения газового слоя ps и парциальному давлению водяных паров

Гарькуша и Юшина 649

ПРИЛОЖЕНИЕ 6

Номограмма VI для расчета коэфициеита теплоотдачи а8 от стенки к перегретому пару по давлению пара р, его ср. едцой температуре Ьс«, внутреннему диаметру труб пароперегревателя d„ и скорости

пара wn.

Гарькуша н Юшнна. 649.

Характеристика топлив Горючая масса топлива Месторождение н сорт Обо­ значе­ ние марки сг нг s:t ог В °/о в % В % в % в °/0 в ккал/кг В 7о Донецкий бассейн Длиннопламенный. . . д 75 5,5 5,8 1,6 12,1 Иског 7290 хаемые 43 Г азовый.......................... г 80,5 5,4 4,3 1,5 8,3 7700 39 Паровичный жирный. пж 83 5,1 4,8 1,5 5,6 ЬООО 32 Тощий.............................. т 90 4,2 2,2 1,5 2,1 8260 12 Антрацит „семечко" со штыбом и рядовой со штыбом................................ АСШ 93 1,8 2,2 1 2 7970 4 Антрацит штыб.... АРШ АШ 93 1,8 2,2 1 2 7930 4 Кузнецкий бассейн Прокопьевский слабо спекающийся........................ СС 89 4,6 0,5 2,2 3,7 8180 18 Киселевский слабо спе­кающийся............................ СС 89,3 4,3 0,5 2,3 3,6 8200 18 Ленинский газовый. . Г 83 5,8 0,7 2,7 7,8 7910 39 Осиновский паровичный жирный................................ ПЖ 86,5 5,5 0,5 2,7 4,8 8230 28 Араличевский тощий. т 89 4,1 0,7 2 4,2 8150 10 Урал Кизеловский парович­ный жирный................................ пж 80 5,6 8,1 1,2 5,1 7770 40 Богословский бурый ря­довой..................................... БР 70 4,7 0,5 1,5 23,3 6230 43 Челябинский бурый. . Б 72 5,1 1,8 1,7 19,4 6620 40 Егоршииский антрацит рядовой............................... АР 90 3,7 0,6 0,6 5,1 7980 7 Подмосковный бассейн Бурый рядовой.... БР 67,5 5 5,9 1,3 20,3 6290 45 Бурый мелочь................ БМ 67,5 5 5,9 1,3 20,3 6290 45 Украинская ССР Александрийский бурый рядовой............................... БР 66,5 6 5,1 0,8 21,6 6310 57

Таблица 5 (по данным ВТИ) Сухая масса Рабочая масса топлива Температура плавлення ЗОЛЫ Ас Ар Р R°2max начала дефор­мации ІІ размягчения ti жндколлавкого состояния и В % в 7о В °/о в кцал/кг - В »/о в °С в °С в °С угла 22 5 19,8 12 4900 0,129 18,6 1000—1100 1100—1200 1150—1250 16 14,7 8 5900 0,132 18,6 1050-1100 1100-1200 1200-1250 20 19 5 6050 0.130 18,6 1000—1050 1150-1200 1200—1250 14 13,4 4 6800 0,109 18,9 1000-1150 1100-1300 1150-1350 15 14,1 6 6330 0,045 20,1 І } 1000-1150 1050-1350 1100—1400 18,5 17,3 6,5 6000 0,045 20,1 ) И 10,3 6 6800 0,117 18,8 - — — 10 9,3 7 6820 0,109 18,9 1300—1400 1450-1500 >1500 11 10,3 6 6580 0,145 18,3 1100-1150 1150-1300 1200-1400 11 10,2 7 6770 0,142 18,4 ___ — — 18 17,1 5 6320 0,102 19,1 1050-1350 1300-1450 1400—1500 27,5 26,4 4 5380 0,147 18,3 1000—1400 1200—1500 1250-1500 20 14,0 30 3310 0,066 19 7 1150—1250 1250 -1350 1300—1400 27 21,9 19 3800 0,036 19,2 1000-1150 1100-1300 1150-1400 24 22,5 6 5670 0,086 19,3 1350 1500 >1500 >1500 27,5 18,4 33 2860 0,090 19,3 1000—1500 1050—1500 1100-1500 32,5 21,8 33 2640 0,090 19,3 35 15,7 55 1830 0,120 18,8 1100-1300 1150-1500 1200-1500

	Обо­ значе­ ние марки			Горючая масса топлива
Месторождение и сорт	Сг	нг	*1	Na А			лг
		В °/о	в "/„	в %	в °/„	в %	в ккал/кг	В %
Грузинская ССР							Ископ	аемые
Ткварчельскнй паровнч-
ный жирный......................	пж	81	5,8	2,0	1,7	9,5	7830	35
Тквибульскнй газовый.	г	77,5	5,8	2.4	1,5	12,8	7380	40
Казахская ССР
Берчогурский газовый. Леигеровскнй бурый	г	77	6,5	5,4	1,4	9,7	7500	47
рядовой .............................. Мангышлакскнй бурый	БР	74,5	5	3,6	1	15,9	6880	40
рядовой ..............................	БР	76	4	4.3	1	14,7	6900	32
Киргизская ССР
Кизылкийский бурый.	Б	76	4,2	1,8	1	17	6730	33
Сулюктииский бурый.	Б	77,5	4	0,7	0,8	17	6780	30
Кокяигакский газовый.	Г	77	5	2,5	1	14,5	7170	35
Ташкумырский газовый Таджикская ССР	Г	79	4,9	0,6	1,2	14,3	7300	35
Шурабский бурый ря-
довой................................... Дальний Восток	БР	74	4,4	2,8	0,8	18	6640	40
Кивдинский бурый ря-
ДОВОЙ...................................................... Райчихииский бурый	БР	71	4,3	0,3	1,2	23,2	6150	41
рядовой .............................. Артемовский бурый ря-	БР	70	4,3	0,3	1,1	24,3	6100	41
ДОВОЙ..................................................... Сучанский паровичный	БР	71,5	5,5	0,6	1,5	20,9	6630	49
жирный ..............................	ПЖ	86	5	0,6	1,4	7	8000 П	32 рочее
Торф кусковой....		57.8	6	0.3	2,5	33,4	5240	70
„ фрезерный. . .		57,8	6	0,3	2.5	33,4	5240	70
Дрова...............................		51	6.1	—	0,6	42,3	4510	85
Мазут малосериистый.		87,5	10,7	1	0,8	—	9700	_
, миогосериистый .		84	11,5	4	0,5	—	9700	_
Отдубииа .......................		51,7	6	0,1	0,9	41,3	4560	75
Стебли хлопчатника. .		49	6,1	0,1	0.6	44,2	4360	Ь.0
Солома .......................		50	6,2	0,1	0,6	43 1	4450
Подсолнечная лузга. .		51,5	5,9	02	0Л	41,9	4570	80
Рисовая шелуха....		50,3	6,1	0,1	0,7	42,8	4460	80

Продолжение табл. 5 Сухая Рабочая масса топлива Температура плавления ЗОЛЫ масса Ас Ар QP Р max начала дефор­мации h размягчения ^2 жидколлав - кого состояния и В % в °/о в % в ккал/кг - в % в °С в °С в °С угли 30 27,9 7 5060 0,140 18,4 1150—1400 1400—1500 1400—1500 30 26,5 12 4470 0,133 18,5 1400—1500 >1500 40 37,4 6 4200 0,165 18 1300-1400 1400—1500 >1500 22 16,7 24 3930 0,100 19,1 1000-1050 1050—1200 1100—1250 10 7 30 4160 0,072 19,6 — — - 15 10,9 27 4020 0,070 19,6 1000—1250 1050-1300 1100-1350 15 11,9 21 4420 0,063 19,8 1050-1250 1100-1350 1200-1400 19 16,2 14 4910 0,102 19,1 1000-1500 1100—1500 1100-1500 13 11,7 9 5730 0,099 19,11 28 21,3 24 3490 0,073 19,6 1050 1100 1150 19 12,7 33 3140 0,053 19,9 1050 1100-1250 1150-1300 14 8,7 38 3020 0,048 20 1000-1150 1150-1250 1200—1300 19 14,1 26 3810 0,102 19,1 1150—1350 1200—1400 1300-1450 | 29 27,3 6 5310 0,120 18,8 1050-1150 1200-1300 1300-1400 топливо и и 7,2 6,1 35 45 2820 2290 I 0,082 0,0-2 19.4 19.4 ] 800—1400 990—1500 1010-1500 і 0,6 40 2440 0,042 20,2 — — — 0,2 0,2 3 9370 0.294 16,2 — — — 0,2 0,2 3 9370 0,3^4 15,9 — — — 5 1,75 65 1120 0,043 20,1 770 1370 1400 4 3,4 15 3470 0,032 20,4 720 >1500 — 5 4,5 10 3750 0,043 20,1 820 860 950 З8 20,5 2,4 15 3680 0,034 20,3 1070 1210 1230 18,5 10 3130 0,040 20,2 — — —

Фиг. 56. Приставная топка Людииовского

завода для сжигания подмосковного угля.

28 Гарькуша и Юшина. Ь49.

2) для верхней части сечения

== 109 см3

Напряжения изгиба в сечении IV—IV от действия момента М могут

быть найдены по формуле (419):

1) для крайних волокон нижней части сечения

[1] Проф. В. В Данилевский, Русская техника, изд 2-е, исправл дополн., Ленинградское газетно-журнальное и книжное изд - во, 1448

[2] В. С. Наумов, Локомобили, Машгиз, М. 1928; В. П. Павлов, Локо­мобиль и его работа, Госэнергоиздат, М. 1933.

[3] Проф. А. А. Брандт, Очерк истории паровой машины и применение паровых двигателей в России, СПБ 1892.

[4] Котельные установки под ред. КирпичеваМ. В. и Ромма Э. И., том 1, Госэнергоиздат, М—Л. 1941, стр. 61.

[5] Энциклопедический справочник „Машиностроение*, т. 13, стр. 1, Машгиз, 1949.

[6] для неполного сгорания??? ■ кг углерода расходуется Vo? нм3/кг;

[7] для сгорания летучей серы расходуется Vo?’ нм3/кг;

[8] для сгорания водорода расходуется. Vo!° нм3/кг;

[9] ввиду наличия избытка воздуха остается неиспользован­ным Vo3 нм3}кг.

Это распределение кислорода выражается уравнением

[10]

[11] Котельные установки под ред. Кнрпичева М. В. и Ром и а Э. И. том I, Госэнергоиздат, М.—Л. 1941, стр. 87.

[12] Котельные установки под ред. К и р п и ч е в а М. В. н Ромма Э. И., т. 1, Госэнергонздат, М.—Л. 1941, стр. 143.

[13] — а, — а, — о?1

Qm = QHP--------- - їоо + Qx. e + Q<fi. m + Q<fi ккал/кг, (96)

где q™ — потеря тепла топкой в окружающую среду в °/„;

Qx. e — тепло, вносимое в топку с воздухом, в ккал/кг

Qtp. m — физическое тепло топлива в ккалікг;

Q0 — тепло пара, предназначенного для дутья или распыливания топлива, в ккал/кг.

Уравнение теплового баланса при отсутствии теплоизлучения

Qm = lrn ккал/кг, (97)

где /т — теплосодержание газов, полученных при сгорании 1 кг топ­лива при теоретической температуре горения, в ккалікг.

[14] М. П. В у к а л о в и ч. Термодинамические свойства воды и водяного пара, Машгнз, М. 1950 и 1951

[15] секундный расход пара по уравнению (171)

3600

[17]'DVP _ 8.7,5-43-168,4 0 w, 0. .

~~ - “а84.7500бЬ - 2,105 СМ - 21,1 ММ‘

[18] В у к а л о в и ч М. П., проф., Термодинамические свойства воды и водя­ного пара, Машгиз, М. 1950 и 1951 или Госэнергоиздат, М.-Л. 1947.

[19] Л. П. Смирнов, проф., Теория рабочего процесса в поршневой паро­вой машине, Машгиз, М. 1951.

[20] 1 ^=1Г = -4

10

Формула (306) дает достаточно точные для целей практики резуль­таты. Конечно, если имеется планиметр, то необходимо предпочесть планиметрирование всем другим способам.

Если средняя высота диаграммы оказалась равной h = 31,8 мм

ММ

и масштаб индикаторной пружины т — 5 KZjCMi ■ то среднее индикатор­ное давление по формуле (297) будет равно

h 31,8