Толщину стенки кожуха определяют по данным гл. 6. Прочность крепления труб в трубной решетке определяют так же, как и в теплообменниках с прямыми трубами и неподвижными трубными решетками.

Расчетная толщина трубной решетки

Sp^ = 0,238Dn. Cp 1^Р/(<Рр [Ор]), (17.49)

где р = шах {рм; рт}; <рр — см. расшифровку к формуле (17.35);ЛП. ср — сред­ний диаметр прокладки фланцевого соединения.

Теплообменники с линзовым компенсатором на кожухе

Толщину стенки кожуха и прочность крепления труб в трубной решетке определяют так же, как в теплообменниках с прямыми трубами и неподвижными трубными решетками.

Расчет линзового компенсатора. Параметр однолинзового компенсатора вы­числяется по формуле

Лк = 0,06ал (1 - рк) D2/UsjJ), (17.50)

где Рк = DlDn', Dл, 5Л — наружный диаметр и толщина стенки линзового ком­пенсатора (см. табл. 17.6); D — внутренний диаметр кожуха; ал — коэффи­циент, определяемый по рис. 17.13 в зависимости от параметра Ри.

Разность в линейном температурном расширении труб и кожуха вычисляется по формуле

Дк = [<Хк(^к — ^о) ®т(^т <„)]Ш. (17.51)

Здесь I — расстояние между трубными решетками; Af — средняя разность тем­ператур труб и кожуха, определяемая по формуле

At = 0,5 [ | ~Ь | — [ ім “j - |Ь

где fi и Щ — температуры теплоносителей соответственно в трубном и межтруб­ном пространстве, верхние индексы 1 и 2 относятся соответственно к условиям на входе в аппарат и на выходе из него.

где Дл — компенсирующая способность одной линзы, принимаемая по табл. 17.9 в зависимости от общего числа циклов нагружения (теплосмен).

Исполнительное число линз гл принимается с округлением величины гл% до ближайшего целого числа.

Параметц многолинзового компенсатора определяется по формуле

Мк = г„Пк. (17.53)

Усилие в компенсаторе

Рк = [°&т (^т — ^о) — ®к (^к — /о)] 1£к/А1к> (17-54)

где Ек — модуль упругости материала компенсатора.

Правильность выбора линзового компенсатора проверяется по условию

C[17]Q + Clp<PK, (17.55)

где Cq и С1р вычисляются по формулам (17.2) и (17.3).

Расчет трубной решетки. Толщина трубной решетки определяется по формуле

где Рчк — расчетное избыточное давление в трубном пространстве; при рабо­чем избыточном давлении в трубном или межтрубном пространстве менее 0,1 МПа принимают ртд = 0,1 МПа, а при наличии в кожухе вакуума значение pTR увеличивают на 0,1 МПа.

[1] Испытания проводятся на заводе — поставщике металла по требованию заказчика.

[2] Допускается для сред, не вызывающих межкристаллнтную коррозию, применять двухслойные стали с плакирующим корро- знонностойкнм слоем из сталей марок 08Х18Н10Т, 10Х17Н13М2Т, I0X17H13M3T, 08Х17Н15МЗТ при температуре, не превышающей максимальную допустимую для стали основного слоя, при толщине плакирующего слоя < 15% от общей толщины, но не более 8 мм.

[3] Испытания проводятся на заводе — изготовителе аппаратуры.

[4] Для Фланцев из сталей аустенитного класса от —70 °С.

[5] Для фланцев иа сталей типа 15ХМ и 15Х5М до 300 ®С.

[6] Шпильки типа 1 применяются при температуре до 300 °С.

[7] Шайбы устанавливаются под гайки для фланцев по ОСТ 26-428—79 при р > 6,4 МПа.

[8] Минимальная толщина стенки корпуса аппарата, при которой не требуется усиления подкладным листом в месте приварки мон­тажного штуцера.

[9] Минимальная толщина стенки корпуса аппарата, при которой не требуется усиления подкладным листом в месте приварки м онтажного штуцера.

[10] Только для теплообменников по ГОСТ 15122—79 и холодильников по ГОСТ 15120—79.

[11] Только для теплообменников по ГОСТ 15122—79.

[12] Только для теплообменников по ГОСТ 16122—79 и испарителей по ГОСТ 15119—79. Только для холодильников по ГОСТ 15120—79.

[13] Только для холодильников по ГОСТ 14244—79 и конденсаторов по ГОСТ 14247—79.

[14] Для р до 4,0 МПа и до 400 °С.

[15] <тт > 420 МПа.

[16] Только для холодильников по ГОСТ 14244—79 н конденсаторов по ГОСТ 14247—79.

[17] Бабицкий И. Ф., Вихман Г. Л., Вольфсон С. И. Расчет и конструирование аппаратуры нефтеперерабатывающих заводов. 2-е изд., перераб - и доп. М.: Недра, 1965. 900 с.