Все более широкое использование находят сварные соединения в балочных и рамных металлоконструкциях мостовых подъемных кранов, судов, дизелей, тележек подвижного состава, автомобилей, сельскохозяйственных и строительно-дорожных ма­шин и других объектов. Изучение прочности этих объектов пред­ставляет значительный практический интерес.

Элементы сварных металлоконструкций двутаврового, короб­чатого, корытообразного, а также специального профиля форми­руются из листового и профильного металла или штампованных листовых заготовок. В этих сварных конструкциях находят при­менение сплошные, прерывистые и точечные швы, выполняемые ручной дуговой сваркой, автоматической сваркой под флюсом и в защитной среде углекислого газа.

ЭЛЕМЕНТЫ СО СПЛОШНЫМИ И ПРЕРЫВИСТЫМИ ШВАМИ

Двутавровые сварные балки постоянного (рис. 84, а) и ступен­чатого (рис. 84, б, в) профилей, моделирующие пролетные и конце­вые балки мостовых кранов, испытывали на усталость на машине типа УП-50 по симметричному циклу при изгибе на базе 2-10® циклов [119]. Материал балок — горячекатаная сталь СтЗсп толщиной 6 мм; содержание элементов (%): 0,14 С; 0,49 Мп; 0,17 Si; 0,027 S; 0,018 Р; 0,05 Сг; 0,06 Ni; 0,12 Си. Механические свойства стали от = 28 кгс/мм2; ав = 42 кгс/мм2; 6 = 35%.

Пределы выносливости балок двутаврового сечения со сплош­ными швами составляют 13,5—16,5 кгс/мм2 и практически не уступают пределам выносливости балок составного сечения (табл. 38). Усталостная прочность балок с прерывистыми швами на 15—18% ниже, чем со сплошными (серии № 3 и 2). После поверх­ностного упрочнения начала и конца прерывистых швов перед выносливости балок возрос с 11,5 до 13,5 кгс/мм2 (серия № 4), а усталостные трещины в большинстве случаев проходили по шву.

Результаты испытаний на усталость сварных балок двутаврового сечения [119] № серии Тип двутавровой балки Способ сварки Предел выносливости, кгс/мм2 (на базе 2-10® циклов) 1 Составная (см. рис. 84, а) Без сварки 14,5 2 Постоянного сечения с двусторонними швами катетом 6 мм (см. рис. 84, а) Ручная электродами ЦМ-7 13,5—16,5 3 Постоянного сечения с двусторонними преры­вистыми шахматными швами 0-60Z120 (см. рис. 84, а) 11,5—13,5 4 То же 13,5* 5 Ступенчатого сечения с двусторонними швами катетом 6 мм (см. рис. 84, б) 8,5 6 То же 9,5 *** 7 ъ (9,5-11,5)* 8 » 10,5 ** 9 Ступенчатого сечения с двусторонними швами катетом 6 мм (см. рис. 84, б) Полуавтоматическая в среде С02 7,5 10 То же 10,5 * 11 Ступенчатого сечения с двусторонними швами катетом 6 мм (см. рис. 84, в) 8,5 * Швы упрочнены пучком проволоки. ** Швы упрочнены бойком с по- мощью пневмолотка. *** Швы зачищены абразивным кругом.

В ступенчатых балках высота сечения По длине увеличивается с/г 70 до Я = 116 мм (рис. 84, б) и с h би до Я 120 мм (рис. 84, в). Величину коэффициента концентрации напряжений в зоне перехода от одного сечения балки к другому определяли из отношений геометрических параметров /г/Я и R/h (R — 30 мм — радиус скруглення внешнего пояса балки), которые составили соответственно 0,6 и 0,43. Отношения моментов инерции в месте

J' 294

изменения сечения балок составили-т - ~ - gg - = 3,7 (рис. 84. б) и

Ц-=-Ц-=5 (рис - 84> о)

J X

Резкое изменение жесткости сечений балок на небольшой длине вызывает значительную концентрацию напряжений в свар­ных поясных швах в зоне криволинейного сопряжения. Так, для ступенчатых балок (рис. 84, б) Ка— 1,5-=-1,9 (см. табл. 38) [123].

Результаты испытаний сварных ступенчатых балок двутавро­вого сечения (рис. 84, б) свидетельствуют о высокой эффективности поверхностного наклепа швов, повышающего сопротивление уста лости балок в местах большой концентрации напряжений.

Пределы выносливости балок с двусторонними швами, сварен­ных электродами ДМ-7, повысились на 25—35% (серии № 7 и 8), а для балок, выполненных сваркой в среде С02, — до 40% (се­рия № 10) по сравнению с пределом выносливости балок с неупроч - ненными швами. В еще большей степени, чем сопротивление уста­лости, повышается долговечность балок. Так, балка, сваренная в среде С02 в исходном состоянии при а 9 кгс/мм2, выдержала до разрушения N — 2,7- 10б циклов, а после поверхностного упроч­нения швов (при том же напряжении) до появления усталостной трещины — 6,4-106 циклов, т. е. в 24 раза больше (рис. 85, б). Для других уровней напряжений долговечность повысилась в 6—9 раз.

Стыковые соединения балок часто используют в элементах сварных мостовых, крановых и других конструкций. Стыки балок выполняют нескольких видов: в одной плоскости, со смеще­нием, с применением отверстий (для получения доброкачественных швов) и без отверстий. Стыки можно сваривать как в заводских, так и в монтажных условиях.

Конструкция стыка существенно влияет на сопротивление усталости балок. Исследовано влияние различных типов стыков балок с целью изыскания наилучших решений, обеспечивающих наибольшую усталостную прочность балок [249, 275].

В работе [249] рассмотрено влияние конструкции сварного стыка на прочность балок из стали ASTM А373 (0,21% С; ав = = 59 кгс/мм2) двутаврового сечения (высотой 300 мм) при изгибе по пульсирующему циклу на базе 2-10® циклов (табл. 39). Стыки балок (тип А, В, D и Е) могут быть осуществлены как в заводских условиях, так и на месте монтажа. Стык типа С применим только для выполнения в заводских условиях. Стык этого типа, в котором

I >— серии испытаний № 5 и 9; // — серия № 6; III — серии № 7 и 10;

IV — серия № 8

сварные швы расположены только на полках, обладает наибольшей усталостной прочностью. Прочность такого соединения почти такая же, как и для поперечных стыковых швов в гладких пластин­чатых образцах, нагруженных в осевом направлении.

Образцы типа F, не являющиеся стыковым соединением, испы­тывали лишь для того, чтобы показать роль самих отверстий без наложения влияния стыковых швов.

Таблица 39

Усталостная прочность балок со сварными стыковыми швами
из стали ASTM А373 (0,21% С; ов — 59 кгс/мм2) [249]

Рис. 86. Сварные дву тавровые балки для испытания на вынос* ливост» с различной формой монтажного стыка:

а — общий стык;

6 — Z образный стык

В работе [275] оценивается прочность при переменных нагрузках сварных двутавровых балок с несущими монтажными стыками различной формы: общий (рис. 86, а) и Z-образный стык (рис. 86, б), выполняемые сваркой в среде С02 (рис. 86). Результаты испытания

балок при изгибе с коэффициентом асимметрии Ra = 0mln 0,2

°max

на пульсаторе ZRM ЮОРи приведены в табл. 40.

Результаты усталостных испытаний двутавровых балок
с монтажными сварными стыками [275]

Таблица 40 N2 балки Форма стыка Напряжения, кгс/мм2 N, тыс. Место разрушения атах °ш1|. 1 1 3 Общая 28,0 28,0 24,5 5.6 5.6 4,9 450 735 590 Излом 1 5 6 24,5 28,0 4,9 5,6 550 260 !0 И 12 28,0 28,0 24,5 5.6 5.6 4,9 1150 650 1120 13 14 15 Z-образная 28,0 24,5 20,8 5,6 4,9 4,2 >2035 >2000 >2000 Без повреждений 17 18 28,0 24,5 5,6 4,9 1190 2040 Излом 3 Без повреждения 19 28,0 5,6 1175 Металл стенки 2 20 21 24,5 20,0 4,9 4,0 >2000 >2500 Без повреждения 22 23 28,0 28,0 5.6 5.6 1275 1955 Излом 2 24 24,5 4.9 >2145 Без повреждения

Рис. 87. Сопоставление изгибной уста-
лостной прочности (при = 0,2) дву-
тавровых балок с различными формами
монтажного стыка. Общий стык:

/— ручная дуговая сварка [249]; 2 — сварка в среде С02 [275]; Z-образный стык; 3 — ручная дуговая сварка [249]; 4— то же [270]; б—сварка в среде С02 [275]

Результаты испытания на усталость заводских и монтажных стыков двутавровых балок указывают на целесообразность исполь­зования Z-образного стыка [249, 270, 275]. Сопоставленные экспериментальные данные (рис. 87) также показали, что исследо­ванные стыки балок, сваренные в среде С02, имели большее сопро­тивление усталости, чем аналогичные стыки, выполненные ручной дуговой сваркой.

Данные исследований Института электросварки им. Е. О. Пато - на [169, 186] и НИИ Мостов, а также практика проектирования и изготовления сварных металлоконструкций мостов в нашей стране показали, что наиболее предпочтительной является кон­струкция стыка со вставками.

Сварные балки коробчатого сечения постоянного (рис. 88, а) и ступенчатого (рис. 88, б) профилей моделируют пролетные и концевые балки мостовых крапов. Материал балок, методика испытаний, режимы и технология сварки были такие же, как и для рассмотренных выше двутавровых балок [119, 123].

Пределы выносливости балок коробчатого сечения с односто­ронними швами, выполненными в среде С02, составили 9,5--

14,5 кгс/мм2 (серия № 2, табл. 41). Верхняя граница зоны рассея­ния опытных данных для этой серии соответствует положению кривой усталости для балок составного сечения без сварки в рабо­чей части (серия № 1). При расположении начала или конца шва в зоне высоких рабочих напряжений сопротивление усталости соединений снижалось на 30% (серия № 3), а усталостные трещины образовывались от конца шва (рис. 89).

Подрезы и поры (одиночные и в виде цепочки) в балках с одно­сторонними угловыми швами, сваренных в среде С02, привели к снижению сопротивления усталости на 30% (серии № 4 и 5). К еще большему (на 42%) снижению прочности приводят прожоги (серия № 6). Из намеренно созданных прожогов различных раз­меров наименьшими (критическими), которые приводили к уста­лостным повреждениям, оказались прожоги размером 2x7 мм.

Технологические приемы: сварка швов катетом 6 мм в среде СОа «в угол» на основном и форсированном режимах и «е лодочку»,

Рис 89. Расположение усталостных трещин в балках коробчатого сечения: с — трещины от конца швов: тип I — одиночный рабочий шов; типы II — IV— швы, расположенные с зазором; тип V — швы без зазора (трещина в зоне стыковки швов); тип VI — соединитель - т. ый шов в захватной части балки со­ставного сечения; б — трещины: тип VII — по рабочей части; тип VIII — ст галтельного сопряжения полки; тип IX — по полке в захватной части; 1 — основной рабочий шов катетом 6 мм; 2 — соединительный шов кате­том 4 мм

Результаты испытания на усталость сварных балок
коробчатого сечения [119]

№ серин	Тип коробчатой балки	Способ сварки	Предел выносли­вости, кге/мм2 (на базе 2*10® циклов)
1	Составная (рис. 88, а)	Без сварки	14,0
2	Постоянного сечения с одно­сторонними швами каїетом 6 мм (рис. 88, а)	Полуавтоматическая в среде СОа	9,5—14,5
3	То же, с началом и концом шва в рабочей части		7,5
4	То же, дефекты в виде подреза		7,5
5	То же, дефекты в виде пор		7,5
6	То же, дефекты в виде про­жога		5,5
7	То же, швы сварены «в лодоч­ку»		9,5
8	То же, швы выполнены по фор­сированному режиму		9,5
9	То же, с дополнительным дву­сторонним стыковым швом на полке (рис. 88, б)		8,0
10	То же, с дополнительными дву­сторонними стыковыми шва­ми на стенках (рис. 88, в)		8,5
11	То же, с дополнительными дву­сторонними стыковыми шва^ ми на стенках и с выкруж ками (рис. 88, г)		7,5
12	Постоянного сечения с одно­сторонними швами катетом 4 мм (рис. 88, а)		9,5
13	Постоянного сечения (А = = 100 мм) с односторонними швами катетом 6 мм (рис. 88, а)		8,5—11,5
14	Постоянного сечения с одно­сторонними швами катетом 6 мм (рис. 88, а)	Автоматическая под флюсом	9,5
15	То же	Ручная электродами ЦМ-7	9,5

11 И. В. Кудрявцев

161

№ серии	Тип коробчатой балки	Способ сварки	Предел выносли­вое 1-й, кгс/ммг (на базе 2-Ю» циклов)
16	Коробчатая ступенчатого сече­ния с односторонними швами катетом 6 мм (рис. 88, е)	Полуавтоматическая сварка в среде СОа	7,5
17	То же		9,5*
18	То же, с дефектами сварки		5,0 *
19	Ступенчатого сечения с одно­сторонними швами катетом 6 мм (рис. 88, е)		6,5 **
20	То же	Ручная электродами ЦМ-7	7,5
21	То же, с дефектами сварки		6,0 *
22	Ступенчатого сечения с одно­сторонними швами катетом 6 мм (рис. 88, ё) * Швы упрочнены пучком проволс ** Отпуск при температуре 620° С,	)КИ. 3 ч.	6,5**

а также сварка швов катетом 4 мм на основном режиме (серии № 2, 7, 8, 12) не изменили сопротивления усталости сварных балок. Пределы выносливости для всех случаев составили 9,5 кгс/мм2.

Предел выносливости балок (серия № 9) с односторонними угловыми швами и двусторонним стыковым швом на полке (см. рис. 88, б) оказался на 16% ниже, чем у балок с угловыми швами, но без стыкового шва. Усталостные трещины у большинства балок начинались по границе стыкового шва с наружной стороны полки, затем проходили по последней и далее переходили на стенку. Сочетание двусторонних стыковых швов на стенках балок короб­чатого сечения с односторонними угловыми швами (см. рис. 88, в) снизило сопротивление усталости на 11% (серия № 10). Устало­стные трещины возникали поперек углового шва по линии сплавле­ния или на расстоянии 4—8 мм от линии сплавления стыкового шва, а затем переходили на полку и стенки. Только в одном случае излом произошел на расстоянии 70 мм от стыкового шва.

Выполнение фрезерованием выкружек на стенках (см. рис. 88, г) для исключения места пересечения швов не повысило усталостной прочности балок (серия № 11). Более того, предел выносливости у этих балок оказался более низким, чем у балок со стыковыми швами без выкружек. Объясняется это тем, что сварку угловых швов начинали и заканчивали у краев выкружки и усталостные трещины возникали в местах начала и конца углового шва, как и в балках серии № 3 (см. рис. 88).

Предварительные эксперименты показали, что повысить проч­ность соединении можно созданием деконцентратора, т. е. высвер - ловкой отверстий в стенках балки в месте пересечения швов, а также в зоне конца шва (см. рис. 88, д).

Сопоставление результатов усталостных испытаний балок, сваренных различными способами, показывает, что долговечность балок, выполненных в среде СОа и под флюсом, выше, чем балок, сваренных электродами ЦМ-7 при почти одинаковом минимальном пределе выносливости (около 9,5 кгс/мм2) на базе 2-10® циклов (серии № 2, 14, 15).

Результаты анализа (табл. 42) усталостных повреждений свар­ных и составных балок коробчатого сечения показывают, что зна­чительное число случаев (43 излома) приходится на конец углового

Таблица 42 Частота разрушений балок коробчатого сечения № Число балок по изломам (см. рис. 89) типов Примечание I II III IV V VI VII VIII IX 12 — - — - — 4 — - 1 13 3 7 1 4 Две балки без излома 14 6 3 1 3 1 9 — — 15 4 1 — 3 1 16 5 2 — Одна балка без излома 17 2 — — - 1 — 3 — — Две балки без излома 19 1 3 — — То же 23 5 — — 24 3 6 2 25 6 — 2 26 — 5 — — — — 3 — — Три балки наряду с из­ломом типа II имели излом типа III Всего 16 8 1 3 2 13 36 9 12

шва (изломы типа I—VI, см. рис. 89). В 57 случаях изломы происходили от шва по средней части балки (тип VII), от галтельного перехода балки (тип VIII) и по полке в зо­нах защемления балки в машине (тип IX).

Предел выносливости ступенча­тых балок коробчатого сечения (см. рис. 88, е) с поверхностно упрочнен­ными односторонними швами, выпол­ненными в среде С02, по сравнению с исходным состоянием ПОВЫСИЛСЯ на 27% (серия № 17).

В 29 ступенчатых балках короб­чатого сечения с односторонними угловыми швами из 78 при изготов­лении были допущены сварочные де­фекты. При анализе усталостных изломов этих балок на криволиней­ном участке сопряжения выявились несплавления металла шва с метал­лом стенки, цепочки пор, одиночные крупные поры и протеки наплавлен­ного металла.

Допущенные при изготовлении балок сварочные дефекты привели к существенному снижению усталост­ной прочности балок (серии № 18 и 21).

Указанные выше сварочные де­фекты являются настолько опасными, что даже поверхностная упрочняю­щая обработка швов не восстанавли­вает и не повышает прочности соеди­нений.

Интерес представляют' результаты исследования сопротивления уста­лости сварных коробчатых балок при­менительно к рамным конструкциям тележек подвижного состава [236]. Балки, изготовленные из трех раз­ных сортов низкоуглеродистой стали (табл. 43), для сравнения сваривали двумя методами — обычным, г. е. из полок и стенок, и из штампован­ных корыт (рис. 90). Изучали влия­ние размера балок (табл. 44), техно-

Рис. 90. Типы профилей испытуе-
мых балок

логии сьарки и концентрации напряжений при испытании пло - ским переменным изгибом (табл. 45).

На основании проведенных исследований авторы отдают пред­почтение корытообразным балкам, так как в них отсутствуют швы между полкой и стенкой, в которых выше вероятность непровара.

Из исследованных сталей авторы считают сталь 411458 наи­более подходящей для ответственных динамически нагруженных конструкций, в особенности, если предполагается эксплуатация в условиях низких температур.

Сварные узлы рамных конструкций. Опыты [10] позволяют дать сравнительную оценку усталостной прочности различных конструкций узла соединения лонжерона с поперечными элемен­тами рамы автомобиля или прицепа (рис. 91). Узлы, выполнен­ные из швеллера 155x58x5 мм, длиной 800 мм электродами УОНИ-13/45, испытывали при симметричном изгибе. Наиболее неблагоприятным с точки зрения усталости оказался вариант

Таблица 45 Пределы выносливости балок коробчатых профилей [236] Тип профиля Марка стали по стандарту ЧССР Предел выносливости (кгс/мм2) на базе 107 циклов в зависимости от типоразмера испытуемых балок 1 3 вид концентратора напряжения г О X V 1 о X V г о V с 411373 8 8 8 8 6 6 5 4 411458 9 8 8 8 4 4 4 4 6 6 3 411523 7 6 6 6 4 4 4 3 — — — L 411373 13 7 9 9 411458 1C 7 10 10 — - . — — 16 6 7 Обозначения: Г — гладкая полка; О — отверстие в полке диаметром d =* = 0,33; X и V — вид стыкового шва в полке.

конструкции с приваркой косынки на полку швеллера лобовыми и флаговыми швами. Предел выносливости в этом случае пони­зился на 70% (табл. 46) по сравнению с исходным швеллером. Наилучшие результаты получены для узла с продольным распо­ложением шва по кромке швеллера и при кольцевой обварке. И все-таки, сопротивление усталости сварных узлов оказывается на 32—34% ниже сопротивления усталости самого швеллера В этом случае весьма эффективным для повышения прочности узлов является поверхностное упрочнение наклепом опасных зон шва и околошовной зоны. Опыты ЦНИИТМАШа показали, что неблагоприятный эффект, вызываемый приваркой на швеллер на­кладок поперечными швами, полностью устраняется применением поверхностного наклепа. Для швеллеров с накладками, прива­ренными продольными швами, поверхностное упрочнение не устра­нило полностью неблагоприятного эффекта накладок, однако весьма значительно (более чем на 75%) повысило предел вы­носливости швеллеров.

Сварные профили специальной формы. На элементах сварных судостроительных конструкций, состоящих из угольника 80 X

Таблица 46 Результаты испытаний на усталость соединений рамного типа [101 № серии по рис. 91 Марка стали Тип соединения узля лонжерона Предел выносли­вости (кге/мм2) на базе 5-10® циклов і 20ки Швеллер гнутый. ... ...... . 11,9 2 20кп Продольный шов по кромке полки швеллера 7,9 3 20кп Продольный шов по полке швеллера . . . 3,8 4 20кп Поперечный шов по полке вшеллера . . . 3,6 5 20кп Кольцевой шов (обварка по отверстию d = 30 мм в косынке)....................................... 8,1 Ь 20кп Электрозаклепки. . ......................................... 4,5 7 20 кп Обварка по контуру поперечного швеллера 6,2 8 20кп Клепаное соединение. . 7,0 9 СтЗ Швеллер горячекатаный. . 11,5 * 10 14Г2 Швеллер гнутый................................ 14,3 11 14Г2 Обварка по контуру поперечного швеллера 7.5 12 14Г2 Клепаное соединение........................ 8,0

Рис. 92. Сварные элементы для иены
танин на выносливость с различ
ными типами угловых швов:

а — двусторонний сплошной с кате­том 5 мм; б — односторонний сплош­ной с катетом 5 мм (со стороны острого ребра угольника); в — одно­сторонний сплошной с катетом 5 мм (со стороны закругления ребра угольника); г — двусторонний пре­рывистый (цепное расположение — 4-40/120*; 4-75/150; 6-75/150; д — односторонний прерывистый (шах­матное расположение — 4-40Z120; 4-75Z150; 6-75Z150; * первой цифрой обозначен катет шва, далее длина и шаг шва)

Рис. 93. Поперечное сечение образ­цов с прерывистыми швами, раз­личных типов для испытания на выносливость

К 55x8 мм и листа сечением 150x8 мм (рис. 92) из стали MS14 исследовано 1255] влияние различных типов сварных угловых швов на прочность соединений. Сварку выполняли электродами EsIXs. Испытания проводили на базе 107 циклов при знакопостоян­ном изгибе R„ —П11~ ■ = 0,24 на 100-тонном пульсаторе.

0тах

Получены следующие значения предела выносливости аг, кге/мм2:

Швы сплошные двусторонние (тип а) и односторонние (тип б

и в — без прихваток) . . .......................................... 21—23

Швы сплошные односторонние (тип бив — с прихватками) 18—19

Швы прерывистые двусторонние (тип г — шахматное распо­ложение) 13—16

Швы прерывистые односторонние переменные (тип д — цеп­ное расположение) ... . .... 6—9

Изучено влияние прерывистых односторонних швов, сварен­ных под флюсом, на образцах, представляющих собой характер­ное для судостроения соединение из листового и профильного (80x40x8) металла [234]. Длинную сторону угольника (рис. 93) приваривали различного типа швами к поясу. Сварные образцы

испытывали на 100-тонном пульсаторе на изгиб знакопостоянной нагрузкой при Ra = а-1п = 0,3. Расстояние между опорами

Ощах

1200 мм.

Для образцов с различными типами швов установлены следую­щие пределы выносливости ог, кгс/мм2:

Шов прерывистый односторонний 4-75/150 Шов прерывистый шахматный 4-75Z150 Шов прерывистый односторонний 4-50/200

Из сопоставления данных работ [234, 255 ] видно благоприят­ное влияние на усталостную прочность образцов, сваренных шахматным швом 4-75Z150 сварки под флюсом по сравнению с ручной дуговой. Эго относится к прерывистым швам как обладаю­щим увеличенной глубиной проплавления и более благоприятной остаточной напряженностью. Однако в других случаях, как пока­зали исследования Института электросварки им. Е. О. Патона и ЦНИИТМАШа [11У], доброкачественные соединения, выполнен­ные автоматической и ручной сваркой, имеют практически одина­ковую выносливость.

Прочность односторонних прерывистых швов 4-75/150 соответ­ствует 17,5—18,5 кгс/мм2 и находится на уровне прочности одно­сторонних сплошных швов, сваренных вручную и имевших с про­тивоположной стороны прихватки (ог — 18-ь 19 кгс/мм2). Значения пределов выносливости при этом получаются в 2—3 раза больше, чем для цепных швов [255 [.

Показано, что шов с размерами 4-75/150 оказывается более приемлемым; швы с большими расстояниями между отдельными участками прерывистого шва следует применять с осторожностью, так как предел выносливости образцов со швами 4-50/200 суще­ственно понизился.

В работе [255 ] рекомендуют использовать сварку под флюсом прерывистыми односторонними швами (на палубе, перегородках и надстройках) взамен применявшихся ранее односторонних швов.