Ресурс Т в часах работы любой нагруженной рабочей детали пресса определяется зависимостью:

Т =

где сг_1 — предел усталости материала детали при базовом числе нагружений Л'о; к —

, , „ - / лт a-i 0,486стт

угловой коэффициент усталостной кривой счет, /V); отношение —— = ----------------------- ;

к 1,5 + 0,07<тх

сгт — предел Текучести; пв — запас прочности детали, связанной с безопасностью работы детали для людей и агрегата: для особо опасных работ пв 10, для средне­опасных пв ^ 3,5, для малоопасных пв ^ 1,1 4-1,5; п0бщ — число нагружений детали в час.

Ниже для наиболее применяемых марок сталей, используемых для изготовления деталей прессов, приведены значения No и <j-jk.

Сталь.......... Ст45 27Х2Н2МВФ ЗХВ4СФ 4Х5В2ФС 5ХНВ ЗХ2В8

сг-і/к........... 0,53 0,53 0,54 0,54 0,535 0,53

N0............... 1-Ю5 0,95 ■ 105 1 ■ 105 1-Ю5 1-Ю5 1 • 105

<7т, МПа... 600 950 1250 1280 980 980

В качестве примера рассмотрим ресурс работы двухвтулочного контейнера ка­бельного пресса П958, у которого внутренний радиус г = 90 мм, посадочный ра­диус Г2 — 200 мм, наружный радикс гз = 400 мм и технологическое давление р — = 630 МПа. По приведенным выше формулам наибольшее эквивалентное напряже­ние будет в 1-ой втулке:

С запасом прочности 1,1-1,5 для контейнера можно использовать сталь ЗХВ4СФ

с Ы = *250 „ = 1136 830.

1,1 . 1,0

Для выбранного материала определим ресурс контейнера Т _ Ю5’4 (1-т^) ■ щ5 _ 1,35 105

^общ 7^ общ

Для прессов такого класса часовая производительность составляет не более 10 из­делий в час. Отсюда Т — 1,35 ■ 104 ч.

При годовом фонде времени 7500 ч данный контейнер прослужит 1,36-104/7500 = = 1,8 года.

Основой расчета всех энергосиловых параметров является величина усилия прес­сования. Она зависит от усилий деформирования, связанных с формообразованием и преодолением сил трения на контактных и калибрующих поверхностях инструмента (в контейнере, в инструменте и на внутреннее трение слоев при формообразовании). По исследованиям Л. С. Кохана давление прессования некруглых профилей, у кото­рых отношение полудлины к полуширине а/Ь ^ 10, составляет

Рв/ov = 1,33 In Л + 3,91 + 2,3H/D + 0,58(1/а) (1 + а/Ь).

При прессовании некруглых изделий, у которых отношение а/Ь ^ 5, давление прессования

Рв/ст = 1,6іпА1 + 2,3Н/D + 0,56(£/а) (1 + а/Ь).

При прессовании изделий (панелей), у которых отношение а/Ь > 50, давление

составит:

Рв/ст = 1,33£пА 4- (9,6 - т - 9,7).

В приведенных формулах I, Н, D — соответственно длина калибрующего пояска, высота и диаметр заго­товки.

7Г • D2

Коэффициент ВЫТЯЖКИ А = —-, где D1 — внут-

8 ао

ренний диаметр контейнера.

Для круглых профилей Рв/ст = 1,4/пА + 1 + + 2,ЗН/£> + 1,Ш/а.

На рис. 3.97 приведены значения относительного давления прессования в зависимости от величины вы­тяжки для различных форм изделий (без учета потерь давления на трение в калибрующем пояске и в контей­нере). Видно, что с ростом сложности профиля (а/Ь) давление резко возрастает.

По величине давлениея на конечной стадии деформа­ции (А = Атах) определяется усилие прессования: Рпр = = А’п ■ Рв, где. S’n — площадь пуансона.

При установившейся величине усилия прессования работа пластической дефор­мации Лпл = РпР ■ Л, пр, где hnp — длина хода прессования.

Эффективным к. п.д. пресса за рабочий ход г]э называют отношение полезной работы пластической деформации к работе совершенной прессом и состоящей из

работы перемещения подвижных частей (траверс, поперечин) Ап и работы рабочей жидкости в цилиндрах Ацщ,. 7уэ А, - _т; /(^п + ^цил) •