Строповые устройства расчетом не проверяются, а выбираются стандарт­ные на ближайшую большую грузоподъемность. При этом следует иметь в виду, что для строповых устройств типов 1, 2 и 3 (см. рис. 15.1) нагрузка должна при­кладываться только вдоль плоскости устройства, для монтажных штуцеров типа 2 (см. рис. 15.2,6) — в плоскости, перпендикулярной к продольной оси штуцера.

Действующая сила для монтажных штуцеров типа 1 (см. рис. 15.2, а) может отклоняться на угол до 15° от плоскости, перпендикулярной к продольной оси штуцера.

При определении силы, действующей на устройство, учитывают одновре­менное действие следующих нагрузок: составляющей силы тяжести поднимае­мого груза; силы тяжести строповых устройств, оттяжек, прикрепленных к грузу или устройству деталей и т. д.; динамического воздействия (вертикального), равного 10% от силы тяжести поднимаемого груза; усилия в оттяжке, если по условиям выполнения работ оно может иметь место, а также если груз поднимают двумя и более грузоподъемными приспособлениями при неравномерном распре­делении силы тяжести груза между строповыми устройствами.

Нагрузка на одно строповое устройство определяется по формуле (14.1), где е принимают по табл. 15.1.

Несколько строповых устройств, расположенных в поперечном сечении корпуса аппарата с угловым расстоянием не менее чем 90° или в продоль­ном сечении корпуса на расстоянии не менее 0,5D, рассчитываются как от­дельные.

Прочность стенки цилиндрического аппарата под строповым устройством проверяется следующим образом.

Рис. 15.2. Конструкции стандартных монтажных штуцеров: а — нор­мальные; б — удлиненные

Рис. 15.3. Графики для определения коэффициентов Л і И Л з

Строповые устройства для стальных сварных аппаратов на грузоподъемность 0,5—32 т (рис. 15.1), ГОСТ 13716—73 Тип Обозна­ чение размера Числовое значение размера, мм, при нагрузке на одно строповое устройство Q, МН 0,005 0,01 0,02 0,04 о, оа 0,16 0,25 0,32 L 90 110 135 175 235 320 В 40 60 ПО 150 200 200 Н 46 70 92 104 128 132 h 22 32 42 47 57 57 1 70 70 90 120 150 190 к 40 40 55 80 100 135 і к 10 9 23,5 48,5 42,5 43 — — 1, 15 24 36 46 60 68 S 5 12 16 20 30 40 si 5 8 12 14 22 28 К 5 8 12 14 20 28 2 3 3 4 6 9 С — — 3 3 3 5 1 70 85 120 150 90 295 в 60 96 130 150 170 190 н 60 80 90 НО 110 ПО h 30 40 45 65 65 65 2 L _ 40 55 80 100 135 — 235 13 20 27,5 40 50 67,5 117,5 s 12 16 20 32 36 40 Si 6 8 10 16 18 20 Кг 3 3 4 6 9 14 L 125 150 260 320 380 500 Z-i 80 150 230 280 345 440 В 60 80 100 120 150 200 A 41 58 68 94 131 167 d 40 55 80 105 155 — 210 3 s — 8 8 10 14 22 32 Si 6 8 8 14 16 22 К 8 8 10 14 22 32 Кг 2 3 3 5 8 15 С — 3 3 3 5 6 60X6 89X6 108Х 12 133Х 12 159Х 16 194Х 16 219X16 D 100 160 200 230 260 300 320 Di 140 ' 160 180 255 320 360 380 L 71 76 81 93 98 103 по s2 — 6 6 10 10 10 12 12 4 S3 6 6 6 8 8 8 10 "“■'"і К 4 4 6 6 8 8 8 Кг 6 6 10 10 12 12 12 b 14 14 20 20 22 22 22 h 3 3 3 3 4 4 4

Продолжение табл. 15.1

Р» ММ	R, мы	р, мы	R, мм	р, МЫ	R. мм
До 200	150	Св. 325 До 450	400	Св. 850 до 1100	1000
Св. 200 до 250	225	> 450 > 600	550	» 1100 » 1400	1300
» 250 э 325	300	» 600 » 850	750	» 1400 » 2000	1700

Строповые устройства типов 1 и 2. Максимальное мембранное напряжение

от основных нагрузок и реакции стропового устройства определяется по фор­муле

am = amo—10-4 + Л2<ра) sin a ± JV2 (ВіФі + ВаФі) cos a] - Q^-yJL,

(15.1)

где amo — максимальное мембранное напряжение от основных нагрузок (напря­жение, возникающее в корпусе аппарата от собственного веса и веса других элементов, одновременно действующих на аппарат, определяемое в каждом конкретном случае в зависимости от схемы стропки аппарата и характера при­ложения к нему нагрузок); Alt А2 — коэффициенты, принимаемые по рис. 15.3 в зависимости от параметров LlD и В/В; Вх, В2 — коэффициенты, принимаемые по рис. 15.4 в зависимости от тех же параметров; ф^, ф2 — коэффициенты, при­нимаемые по рис. 15.5 в зависимости от параметра у= 0,5D/sq, N2 — коэффи­циент, принимаемый по рис. 15.6 в зависимости от угла а и параметра ije.

Рис. 15.5. Графики для определения коэффициентов Фі и Фг

Обозначение штуцера	Усилие на штуцер Q, кН	Исполнение	Диаметр аппарата D	S *	dH X Sj	Di	L	Lt	l	a	S8	К	Kt	Расчетная толщина стенки аппарата s#. при которой требуется подкладной лист Диаметр подкладного листа
о ю + в ЧЭ	О О СМ + Я Чэ	О ю см + Е Чэ	О о СО + S ЧЭ	О ю со + В	О О + Е	О ш + Ш	О О ю + S та	о ю ю + В •ts	о о <о + В Чэ
01 02	320	1	800—1000	20	273X9	425	260	140	235	—	12	12	10	12	10	8	—	—	—	—	—	—
1200—2200	24	14	12	10	8
03	400	1400—2800	26
04	500	2	1400—2000	28	325 X 10	475	280	170	260	92	14	16	14	12	10	8
05	2200—3200	30	20	18	16	14	12	10	8
06 07	630	1800—2600	30	377Х 10	525	300	180	280	111	14	12	10	8	—
2800—3600	34	22	20	16	14	12	10	8
08		1600—1800	30								18	—	—

1				1
09	800		2000—2200	32	480X 12	630
10			2600—3400	34
11			3800—6400	38			390
12			2000—2400	34
13	1000		2600—3200	36	530Х 14	680
14		3400—4000	38
15			4200—6400	40
16			2200—2600	32
17	1250	3	2800—3200	36	630Х 10	780	440
18		3400—4400	38
19			4600—6400	42
20	1400		2400—2600	32	720x11	870	490
21		2800—3200	34

Продолжение табл. 15.2 | Обозначение штуцера 1 Усилие на штуцер Q, кН Исполнение Диаметр аппарата D S * L I» 1 а $2 X X, Расчетная толщина стенки аппарата sпри которой требуется подкладной лист Диаметр подкладного листа О и? + В Тэ о о с» + К 'ГЗ О 1Л см + X О О со + а •в О ю со + И “в О О ч* + и Тэ О U3 ч* + в Тэ О О |Я + В ■о О из из + В •ч» О О (О + В 22 1400 3 3400—4000 38 720X11 870 490 350 435 253 16 11 12 — 26 22 20 18 16 — — — — 23 4200—5000 40 28 24 22 ,20 18 16 24 5400—6400 42 30 28 26 24 22 20 18 16 25 1600 3 2600—2800 36 820Х 12 970 500 320 435 253 11 22 20 18 — — — — — 26 3000—3400 36 24 22 20 18 27 3600—4000 38 26 24 22 20 18 28 4200—5000 40 475 300 28 26 24 22 20 18 29 5400—6400 42 30 28 26 24 22 20 18 30 7000—8000 45 32 30 28 26 24 22 20 18

							20	18	—
430							22	20	18		—
							24	22	20	18			—
	455						26	24	22	20	18
400			16		12		28	26	24	22	20	18
						ЗО	28	26	24	22	20	18
				14			32	ЗО	28	28	26	24	22	20	18
		203				20	—
440							22	20		—
							24	22	20			—	—
	465						26	24	22	20
							28	26	24	22	20
410							32	ЗО	28	26	24	22	20
							36	34	32	ЗО	28	26	24	22	20

? 54			2800	34	■		690	560
55			3000	34												—
56			3200	34					535						22		—
57			3400—3600	36			660	530											—	—
" 58	2500	4	3800—4000	36	1220Х 14	1370		253	18	14	12	—	24	22
59			4200	36
60			4600—5000	38											26	24	22
61			5400—5800	40			630	500	545						28	26	24	22
62			6400—7000	42								32	30	28	26	24	22
63			8000	45											36	34	32	30	28	26	22	22

Примечания: 1. При толщине стенки аппарата меньше s [8] следует применять подкладные листы под штуцера. 2. Марки

материала штуцера и подкладного листа должны соответствовать марке материала корпуса аппарата. S. Сварку деталей, изготовляемых из углеродистых и низколегированных сталей, следует выполнять покрытыми металлическими электродами по ГОСТ 9467—75, из ле­гированных и высоколегированных сталей — электродами по ГОСТ 10052 — 75. 4. Толщина подкладного листа определяется как раз­ность s * — 5^, ио должна быть не менее X* Б. Монтажные штуцера на вертикальных аппаратах должны размещаться не менее чем на 1000 мм выше центра тяжести; в плане их следует ориентировать с таким расчетом, чтобы после подъема аппарата в вертикальное положение не требовался разворот его вокруг оси.

Пример условного обозначения штуцера для аппарата диаметром 4600 мм с усилием на один штуцер 2500 кН:

Штуцер 60 ГОСТ 14114 — 78.

Таблица 15.3

Обозначение штуцера	Усилие на один шту­цер Q, кН	Исполнение	Диаметр аппарата D	S *	dH х	Oi	l.	і	a	Є	Si	К	Si	Расчетная толщина стенки аппарата при которой требуется подкладной лист Диаметр подкладного листа
о Irt + X та	О о 04 + X та	О ю 04 + 93 тэ	О О Л Н” И та	О ю f- + 93 та	О О «Г + И та	О ю + Ш та	О О 1Л + S та	О ю ю + И та	О О со ■Ь И •tj
01	200	1	800	34	325X 10	475	525	150	—	90	12	12	10	16	14	12	10	8	—	—	—	—	—
02	1000	36
03	1200—1600	38	20	16	14	12	10	8
04	1800—2200	40	24	22	18	14	12	10	8
05 '	250	1600—2200	38	377X 10	525	540	175	115
06	2400—3000	40	28	24	22	18	14	12	10	8
07	320		1800—2400	40	426X 11	580	560	210	117	140		26	22	20
08	2600—3600	42	30	28	26	22	18	14	12	10	8

* [9] О) >> =Г

Примечания: 1. При толщине стенки аппарата меньше s * следует применять подкладные листы под штуцера. 2. Марки материала штуцера и подкладного листа должны соответствовать марке материала корпуса аппарата. 3. Сварку деталей из углеро­дистых и низколегированных сталей следует выполнять покрытыми металлическими электродами по ГОСТ 9467—75, из легированных и высоколегированных сталей — электродами по ГОСТ 10052 — 75. 4. Толщина подкладного листа определяется как разность s* — s^, но должна быть не менее К. 5. Монтажные штуцера на вертикальных аппаратах должны размещаться не менее чем на 1000 мм выше центра тяжести; в плане их следует ориентировать с таким расчетом, чтобы после подъема аппарата в вертикальное положение не тре­бовался разворот его вокруг оси.

Пример условного обозначения удлиненного штуцера для аппарата диаметром 1800 мм с усилием на один шту­цер 200 кН:

Штуцер 04 ГОСТ 14115—78.

Рис. 15.7. Графики для определения коэффициентов А3 и А4

Рис. 15.8. Графики для определения коэффициентов В3 и В4

Рис. 15.9. Графики для определения коэффициентов Сі и Cj

4

70

ю

0. 06 0,14 ОД ОДІ ОД 0,m/D 0,06 0,14 ОД ОД 0,36 GA6 цв

Рис. 15.10. Графики для определения коэффициентов
Dx и D2

Максимальное напряжение изгиба от реакции стропового устройства опре­деляется по формуле

о« = [(Л3фі + Аф2) sin a±N3-^~ (В3ф! + В4ф2) cos (15-2)

где А3, Л4 — коэффициенты, принимаемые по рис. 15.7 в зависимости от пара­метров L/D и BlL В3, В4 — коэффициенты, принимаемые по рис. 15.8 в зави­симости от тех же параметров.

Условие прочности определяется формулой (14.7).

Строповое устройство типа 3, исполнение 1. Максимальное мембранное напря­жение от основных нагрузок и реакции стропового устройства определяется по формуле

ат = ато + 10 4 ^(СіФі + С2ф2) ± (ОіФі + D2ф2) Mi - У ~£~ cos ®’

(15.3)

где Сі, С3 — коэффициенты, принимаемые по рис. 15.9 в зависимости от пара­метров LID и BlL; Dv D3 — коэффициенты, принимаемые по рис. 15.10 в зави­симости от тех же параметров; М4 — коэффициент, принимаемый по рис. 15.6 в зависимости от угла а и параметра eje.

Максимальное напряжение изгиба от реакции стропового устройства опре­деляется по формуле

О» = ^(С3фі + С4ф2) ± (ОзФі + С^фг) М4 -£-j J~C0S ®’

где С3, Сл — коэффициенты, принимаемые по рис. 15.11 в зависимости от пара­метров LID и B/L; D3, Dt — коэффициенты, принимаемые по рис. 15.12 в за­висимости от тех же параметров.

Условие прочности определяется формулой (14.7).

Строповое устройство типа 3, исполнение 2. Максимальное мембранное на­пряжение от основных нагрузок и реакции стропового устройства определяется по формуле

От = Ото + 'О 4 [і4іфі + Л2фа) ± (ВіФі + В2Фг) У cos ®’

(15.5)

где Nx — коэффициент, принимаемый по рис. 15.6 в зависимости от угла а и параметра eje.

Максимальное напряжение изгиба от реакции стропового устройства опре­деляется по формуле

оа= ^МзФі + Л4ф2) ± (Б3ф! + 54ф2) ~^"_I_cosa - (15'6)

Условие прочности определяется формулой (14.7).

В случае, когда условие (14.7) не выполняется, следует применить строповое устройство на большую грузоподъемность, проверив для него указанное условие прочности обечайки на прежнюю нагрузку. 4