При проектировании системы пылеприготовления задачей расчета является выбор типоразмера шаровой барабанной мельницы и прове­дение поверочного расчета с целью определения производительности принятого типоразмера мельницы на заданном топливе при требуемой тонкости помола, а также потребляемой мощности и удельного расхода энергии на размол.

При конструировании же шаровой барабанной мельницы решается задача нахождения необходимых размеров и оптимального их соотно­шения, при котором не только обеспечивается заданная производитель­ность, но и достигается наименьший удельный расход энергии на раз­мол.

Производительность мельницы любого типа, в том числе шаровой барабанной, зависит от: конструктивных размеров и частоты вращения мельницы; энергетической загрузки определяемой энергетическими па­раметрами процесса; рода топлива; тонкости помола и степени венти­ляции и определяется по формуле

Вм== СконстрСнагр^разм^Стонк^Свент - (13-8)

В формуле:

Вш — производительность мельницы, т/ч;

Сконстр — конструктивный параметр, постоянный для данной мель­ницы, для ШБМ равный

С«0НС1р = с1£4 Ьбп°/ КбрКж; (13-9)

С — коэффициент пропорциональности, равный 0,11;

/Сбр — коэффициент, учитывающий форму брони; для ступенчатой

Брони, равный 0,9, для волнистой 1,0, для каблучковой и брони с кар­

Манами ~ 1,10-М,15;

^Сэкс~0,9 — поправка, условно вводимая в конструктивный параметр;

Сконстр — параметр, учитывающий снижение производительности мельницы в эксплуатационных условиях вследствие износа брони и шаров;

Снагр — нагрузочный параметр, учитывающий энергетическую за­грузку мельницы; для шаровой барабанной мельницы

(13-10)

%>азм — коэффициент размолоспособности рабочего топлива, см. формулу (12-34);

Ятонк — коэффициент, учитывающий тонкость помола; для ШБМ

(13-11)

Авент—коэффициент вентиляции (см. рис. 13-7).

В развернутом виде формула для производительности шаровой ба­рабанной мельницы имеет вид:

(13-8а)

Мощность Л/м, потребляемая электродвигателем шаровой барабан­ной мельницы, составляется из затрат мощности Л^шар на вращение шаротопливной загрузки (при - фб = 0, т. е. при отсутствии в барабане шаров, этот член обращается в нуль), и затрат мощности на вращение пустого барабана Мх. х (мощность холостого хода):

Ым —- Л/щар Nх. х -~ Nдоп------ ------- ------ (6» 122£)3б£бЯбРн. шфй’ АбрАтл) "4“

^прв'^эл

(13-12)

——ОбЬбПеЗбNДоп, кВт.

■^прв^эл

В формуле:

Лирв —к. п. д. привода от электродвигателя к барабану;

Лэл — к. п. д. электродвигателя;

0,122 и 1,86 — коэффициенты (пропорциональности;

Атл— коэффициент, учитывающий физические свойства топлива, его «сцепляемость» с шаровой загрузкой; для бурых углей и каменных ОН больше единицы И меняется (при изменении 'фб от 0,1 до 0,2 и более) от 1,10 до 1,04; для АШ, обладающего «смазывающими» свойствами и низким коэффициентом трения, /Стл< 1 И с изменением 11)6 от 0,1 до 0,3 меняется от 0,87 до 0,98.

5б — суммарная толщина стенки барабана и брон», по средней ли­нии волн равная 0,070—0,100 м;

А^доп — мощность, дополнительно затрачиваемая при ШБМ боль­шой мощности на охлаждение двигателя и на возбуждение, равная при тихоходном синхронном электродвигателе 50 кВт, при быстроходном — 15 кВт.

Удельный расход энергии на размол определяется соотношением 3М=ЛГМ/£М, кВт-ч/т.

При конструировании шаровой барабанной мельницы исходят из основной расчетной формулы производительности (13-8), которую для удобства анализа зависимости Вм от отношений £б/^б, ^бМкр и величи­ны - фб целесообразно представить в следующем виде, включив в выра-

71пр - Г)ЭЛ (СіЙ + ^ + ЫтП

Э:

М

Таким образом, мы получили зависимость от отношений Ьъ/Оъ

И «б/Лкр. Величина оптимальной относительной скорости (/гб/Якр)опт бе­рется по указанным выше рекомендациям (см. §13-1), а оптимальное значение отношения (£бАОб)опт, при котором удельный расход электро­энергии на размол имеет минимальное значение, находится следующим образом. Напишем выражение для Эм=Мм/Вм в таком виде, см. форму­лу (13-12):

С — 0,1 1 • 20/Сбр^СэксКразмКтонкКвент— СОПБІ,

(13-14)

Можно переписать расчетную формулу производительности шаровой ба­рабанной мельницы в виде

Жение (13-9) Длй Сконстр отношение £б/£>б и относительную частоту вращения по/пкр [Л. 41]:
(13-13>
Учитывая формулу (13-1), получаем: 0,8 П -
20
Сгруппировав далее все известные или заданные величины в один по­стоянный множитель, равный
(13-15)
Из формулы (13-15) видно, что производительность шаровой бара­банной мельницы зависит от диаметра барабана, его относительной дли­ны £б//)б, относительной частоты вращения Пб/Пщ> и степени загрузки барабана шарами. Для решения задачи нахождения оптимальных размеров шаровой барабанной мельницы учтем зависимость между г|)б. опт и пъ/пщ, [см. фор­мулу (13-3)] и, подставив последнюю в (13-15), получим после некото­рого упрощения для ШБМ с волнистой броней
(13-16)
Откуда
(13-17)
(13-18)

Где

'(І) (И)

И

Сі—0,122 • 42,3рш. н0,149АбрКтл—3,77 /Сбр^Стл С2=1,86-42,35б=78,65б,

Подставив в формулы для а и б значение £>б из (13-17), получим после простых преобразований

А

(III)

(IV)

Причем в этих формулах постоянный коэффициент С определяется по формуле (13-14).

При подстановке (I), (II), (III), (IV) в формулу (13-18) получим после преобразований следующее уравнение для удельного расхода энергии в зависимости от £б/Ьб:

(13-19)

(V)

ГДЄ

(—)

пкр )

(VI)

И

■^пр^элС0»5 £°>5 *

И

Для определения оптимального значения (£б/А5)опт, отвечающего ми­нимуму удельного расхода энергии берем производную от Эм по

Об и приравниваем ее нулю:

Й (ЩИб)

0’17а(ж)'",1+0^ (13'20)

Откуда

И

(13-21)

Минимальное значение 3^ин, отвечающее оптимальному значению отно­шения (£б//)б)опт, определится по формуле (13-19), в которую вместо (1б/£>б) нужно подставить (1б/^б)опт.

276

В выпускаемых шаровых барабанных мельницах отношение £бД)б составляет для АШ и твердых каменных углей—1,5—3, для мягких углей—1,2—1,6, при этом большие значения относятся к мельницам большой мощности.

Расчет молотковых мельниц

При проектировании системы пылеприготовления с молотковыми мельницами задачей расчета мельницы является поверочный расчет выбранного типоразмера с целью определения производительности на заданном топливе при требуемой тонкости помола, а также потребляе­мой мощности и удельного расхода энергии. При конструировании же молотковой мельницы задачей расчета является нахождение абсолют­ного значения размеров мельницы и их оптимального соотношения, а также оптимальной частоты вращения, обеспечивающих, во-первых, по­лучение заданной производительности и тонкости помола и, во-вторых, достижение минимальных суммарных затрат на размол тонны топлива, складывающихся из затрат на электроэнергию и затрат на ремонт бил. В отличие от шаровых барабанных мельниц, где затраты, связанные с износом мелющих органов (шаров, брони), не очень велики, в быстро­ходных молотковых мельницах расходы на ремонт быстро движущихся мелющих органов, главным образом бил, а также билодержателей, весь­ма значительны и соизмеримы с затратами на подводимую к мельнице электроэнергию. Поэтому оптимальным будет вариант, при котором до­стигается минимум суммарных затрат на электроэнергию и на ремонт бил.

Производительность молотковой мельницы зависит от конструктив­ных размеров и частоты вращения; энергетической загрузки ротора; ро­да топлива; тонкости помола и степени вентиляции и определяется по общей для всех мельниц формуле (13-8), а. входящие в последнюю ко­эффициенты для ММ определяются по следующим соотношениям.

Конструктивный параметр мельницы равен:

Сконстр"ТоТ

~И3б]^р{71р КэксКзак» (13-22)

В формуле:

А — опытный коэффициент пропорциональности, равный для мель­ниц открытого типа с инерционным сепаратором 1,5, для мельниц за­крытого типа с центробежным сепаратором 1,4, для мельниц с гравита­ционным сепаратором — при размоле бурых углей 1 и размоле слан­цев 1,2;

«б — окружная скорость бил

Иб = —^Р, м/с; (13-22а)

Тв — число бил по окружности ротора в одном ряду, равное от 6 до 8 в мельницах большой мощности;

,^0^0,85 — поправочный коэффициент, учитывающий отрицатель­ное влияние износа на производительность мельницы;

Кзак — коэффициент, учитывающий влияние степени закрытия ро­тора, при открытом роторе равный 1, при закрытом — 0,7.

Нагрузочный параметр, Снагр, учитывающий энергетическую загруз­ку ротора, равен для мельниц с центробежным и инерционнььм сепа­ратором

Сцагр === (1 >43 NI 1) °’7, (13-23)

А для мельниц с гравитационным сепаратором

СНагр=(1,43Л^-1)°>- (13-23а)

Коэффициент/Сразм — см. формулу (12-34);

Коэффициент Дгтонк, учитывающий тонкость помола, равен для мельниц с центробежным и инерционным сепаратором

TOC o "1-5" h z I(1 100 -0.e /1» »

Ктояк—^ 1п —^— J, (13-24)

А для мельниц с гравитационным сепаратором

/Стонк^Лп-^-'Г1- (13-24а)

V ]

Коэффициент вентиляции Квеът (см. рис. 13-15), определяется по полуэмпирической формуле:

К вею— ~гг)—> (13-25)

1 4------- —

М^2с. а

Где с = 0,5 при центробежном и 1,5 при инерционном сепараторе.

Удельный расход энергии на размол определяется по соотношению

Эм = Мш/Вш. Затрачиваемая на мельницу мощность #м = А^А^.х, причем

УУ* определяется ПО формуле (13-6), а УУх. х — мощность холостого хода мельницы, определяется конструктивными размерами и частотой вра­щения ротора:

Л^х. х —7-10"1/т^Сб, (13-26)

Где р — коэффициент, учитывающий относительную высоту била (/гбАОр), /гб — высота била,

Р = 1 ~ 0,7 (1 - 2 (13-26а)

Коэффициент С б, характеризующий лобовое сопротивление бил в мельнице, зависит от степени перекрытия ротора мельницы; для мельниц с ротором открытого типа Сб. Откр=1,0; для мельниц с закры­тым ротором Сб. закр = 0,6.

При конструировании молотковых мельниц [Л. 42] исходят из основ­ной расчетной формулы производительности (13-8), которую для мель­ниц с инерционным или центробежным сепаратором представим в виде

Вк^г-С,-Ь-0'Рп^КразЖ, о»к (АЪ-Цр*~ - IV”, (13-27)

И р /*х. х 1

Где Сх — произведение постоянных величин,

0,25 гг к ( к У аш^у АэксАзак I сп у с - = ; <13’28)

TOC o "1-5" h z

:.а )

105 1

Решение уравнения (13-27) относительно. рабочей мощности мель­ницы Ыы с учетом (13-28) дает:

Ю

_ЁМ________ 7 , ,

И 1 "Г

Мощность холостого хода мельницы может быть записана [см. (13-26)] с учетом формулы (13-22а) для «б, кВт

(13-30)

ЛГх. х = С,№р-^-л*р,

ИР

Где

С2 = 7- 10~8

(13-31)

(-тУУтвс$■

Подстановка выражения (13-30) для Ых. х в формулу (13-29) для Nм дает после деления на производительность мельницы Вм следующее выражение для удельного расхода энергии на размол Эш, кВт-ч/т:

Эм =

4-

0,7 С*ВЦ7

С|°,7 д5,7„9,7 №рм|Лоті).0,7

(13-32)

При конструировании мельницы величины Вм, Кразм, /Стонк извест­ны. Следовательно, мы получили зависимость Эм от конструктивных параметров мельницы — £>р, щ, £р/£>р. Следует также учесть влияние на эффективность работы молотковых мельниц такого важного фактора, как срок службы бил т. Последний зависит как от конструктивных па­раметров мельницы Лр, пр, так и от абразивности размалываемого топ­лива и износостойкости бил, а также от энергетической загрузки мель­ницы. По данным ЦКТИ [Л. 40] срок службы т, ч, определяется сле­дующим соотношением:

Где

(13-33)

Х = б - Ю12-^

Кябр

(13-34)

В формуле:

Го — полное или максимально возможное (выпускаемое заводом) количество бил, которые могут быть установлены на роторе мельницы,

2о=тьтв

Гпь — число рядов бил по длине ротора; тв — максимальное число бил в одном ряду;

2 — действительное число фактически установленных на роторе бил, равное произведению г=тьт'г>;

Ш'в — фактическое (действительное) число бил, установленных в одном ряду, обычно т'0 меньше или равно тс.

I — коэффициент относительной износостойкости металла бил (см.

§ 12-5).

Числовые значения коэффициента б легко определяются при под­становке величины Ni, подсчитанной по формуле (13-6).

Из (13-33) получаем выражение для диаметра ротора £>р, м:

£>Р=- С‘-г, (13-35)

%0,60вп£

Где

<13-36>

Очевидно, для заданного топлива и известного материала бил па­раметр С3 является величиной известной.

Подставляя полученное выражение (13-35) для Вр в функции т и яр в основное уравнение (13-32) для удельного расхода энергии на раз­мол Эм, получаем после преобразований

0,7 СшЕ%7^п}/7

TOC o "1-5" h z Л ___ ’ * М р I

СГСУ (Кразм Ктояк)10'7

| 0,7С2С5з [ Lp 1 о 074

^ Ви Dp ) тЗ, о*п? р •

Таким образом, для молотковых мельниц с инерционным или цен­тробежным сепаратором получена зависимость Эж от яр и т, остальные величины заданы или известны. Отношение Lp/Dp длины ротора к диа­метру колеблется обычно для мельниц средней мощности от 1Д до 2,15,

Для большой производительности (101 т/ч по бурому углю) выпускае­мые молотковые мельницы имеют Lp/Dp~ 1,30 [JI. 2].

Для аналитического решения задачи расчета оптимальных парамет­ров и размеров молотковой мельницы представим формулу (13-37) для принятого значения Lp/Dp в следующем виде:

ЭМ = А%°'*“ tij7 --Б%-ъ'оъп~7, (13-38)

Где А я Б для конкретно решаемой задачи — постоянные величины, за­висящие от производительности мельницы и рода топлива:

Л =--------------- ; (13-39)

0,7СгС5з Вм

CV>HCbn {KmmKrom)W

(-&■)• <13-40>

Зависимость (13-38), представленная графически на рис. 13-21,а, показывает, что при т= const, Зм с ростом щ сначала падает, достигает минимума, а затем вновь растет.

Для определения оптимального значения л0Пт, отвечающего минималь­ному значению Э^ин, при заданной величине - с = const возьмем частную производную от Эм [см. формулу (13-38)] по nv и приравняем ее нулю:

ДЭм 1 л 0,434 6/7 г7 —3,03—8 п “5—т=. — Ах п‘ —Б/х п =0,

On п 7 Р Р ’

‘р

Откуда

Чапг

__ Подставляя полученное выражение (13-41) для /70пт в формулу (13-38),

Получаем после преобразований следующее выражение для <9^ин при за­

Данном значении х:

Эмин=х0,365(а^_р)> (13.42)

Где

А=л(т§-)""2 (13'43)

Р=£(^2ГР <13-44)

Характер зависимости Э™ин от т и от пР показан на рис. 13-21,6, в.

7

Рис. 13-21. К расчету оптимальных размеров и параметров ММ. а—зависимость Эм от п при различных т; б—зависимость 3“ин от т; в — зависимость Э*ш от п; г—зависимость Лэл» Лрем и Лобщ от срока службы бил т.

Пр имечание. Точки а, б, в на рисунке а отвечают минимальным значениям «Э”ин для т = 400, 600, 800 ч. Прямая а, б, в дает зависимость Э™т от т.

Затраты на электроэнергию коп/т топлива составляют при стоимо­сти электроэнергии Яэл, коп/(кВт-ч):

Лэл = Ц9лэ™н , (13-45)

С учетом (13-42)

Л эл = Цэл (а+13) т°>365. (13-46)

Затраты на ремонт, связанный с износом бил, включают стоимость комплектов перелопачиваемых бил и оплату ремонтного персонала: коп/т топлива:

А„„ = 1^. к -£=™±_с5[10]“ юО. (13-47)

Х О ГОД

В формуле:

2компл=7000/т— число сменяемых за год комплектов бил; к^ 1,1 - т-1,3 — коэффициент, учитывающий также и другие работы (ремонт билодержателей, брони);

Скошш — стоимость одного комплекта бил;

Срем — стоимость ремонтных работ по замене одного комплекта бил,

Руб.

Обозначив

„___ 70006 (Скомпл 4~ Срем) (13-48}

■вгод ’

Получим следующую формулу для суммарных затрат, коп/т топлива

^4 общ —"4 эл+^4 рем,

В функции от т:

Л0бщ=Яэл(а+|Р)т°’365+7т-1. (13-49)

Характер зависимости Л0бщ=/(т) представлен на рис. 13-21,г, из которого видно, что с ростом т суммарные затраты А0бЩ сначала па­дают, достигают минимума, а затем снова возрастают.

Взяв производную от А общ по х и приравняв ее нулю, найдем опти­мальное значение срока службы бил т0пт, ч, при котором величина Л0бщ достигает минимума:

^2-=0,365ДЭЛ (<х + р) т! = 0,

Откуда

0,7зЗ

(13-50)

1,опт~ [ О. ЗббДэл (а + Р)

Рекомендуемый порядок расчета оптимальных параметров и разме­ров молотковой мельницы следующий: по формуле (13-50) находим Топт, по формуле (13-41)—величину «опт, а по формуле (13-42)—зна­чение <9°пт. Далее находим потребляемую мощность ЫМ = ВМЭ™1 и по

Соотношению Nx. x=Nu|N, m'Ii — мощность холостого хода. Затем по фор­муле (13-35) —Джт и соответствующую принятому отношению Ьр/Ьр длину ротора мельницы £0Пт* Выполненные по указанной методике рас­четы показывают, что экономические показатели молотковой мельницы повышаются с увеличением отношения 1ф/Бр.

282

Номинальная (максимальная) производительность валковой сред - неходной мельницы с горизонтальным столом зависит от конструктив­ных размеров мельницы (главным образом от диаметра размольного стола), рода топлива и тонкости помола и определяется по общей фор­муле (13-8). В этой формуле коэффициенты СнагР и /Свент для средне­ходных мельниц равны единице; коэффициент тонкости помола /Стонк определяется, как и для ШБМ, по формуле (13-11); коэффициент раз- молоспособности рабочего топлива /Сразм — по формуле (12-34). Опре­деление необходимых для расчета /Сразм величин производится по сле­дующим формулам: поправка ДВЛ1, учитывающая влияние влажности топлива, — по формулам (12-35), (12-356), (12-35в); поправка Пвлг— по формулам (12-356), (12-35г).

Конструктивный параметр валковой среднеходной мельницы равен:

СкОНСТр= С/)3/Сэк. ( 1 3-0 1)

В формуле:

С=5,9 — опытный коэффициент пропорциональности;

В—диаметр размольного стола, м;

Кт — коэффициент, учитывающий снижение производительности в эксплуатационных условиях вследствие износа, принимаемый рав­ным 0,9.

Расход воздуха £в, кг воздуха/ч, через среднеходную мельницу или необходимая производительность мельничного вентилятора, обеспечи­вающая нормальную вентиляцию мельницы, составляет 1,5—2 кг возду­ха на 1 кг размалываемого топлива, т. е.

Св=(1,5^2)£м-103. (13-52)

Величина £в должна быть увязана с расходом воздуха, получае­мым по условиям сушки, из теплового расчета сушильно-мельничной

Установки (см. § 14-3).

Мощность, потребляемая среднеходной мельницей МВС (кВт), про­порциональна, как и производительность, величине В3 и определяется соотношением

А^Рзм = 0,6аВ3, (13-53)

Где а — опытный коэффициент пропорциональности, зависящий от диа­метра размольного стола,

А= 115—150. (13-54)

Мощность, потребляемая мельничным вентилятором системы пыле - приготовления с мельницей валковой среднеходной, зависит от расхода воздуха и развиваемого напора, необходимого для преодоления сопро­тивления тракта пылесистемы.

При установке мельничного вентилятора на одном валу с самой валковой среднеходной мельницей мощность, потребляемая вентилято-

Ром (на пневмотранспорт), составляет приближенно 2/з мощности, по­требляемой мельницей (на размол), следовательно,

•^общ =-Л/рзм ~ 1 >67 Л/рзм - (13-о5)

Удельный расход энергии на размол в мельнице валковой средне - ходной Зрэм, кВт*ч/т, составляет:

= (13-56)

А общий расход на пылеприготовление

3 общ ^1,67 Зрзм. (13-57)

Расчет мельниц-вентиляторов

Максимальная размольная производительность мельницы-вентиля­тора при размоле бурых углей и лигнитов зависит от конструктивных размеров мельницы и частоты вращения ротора, от рода топлива и от тонкости помола. Определяется она по общей формуле (13-8), в кото­рой для М-В, как и Для СМ, коэффициенты Снагр и Двент равны едини­це; коэффициент тонкости помола определяется, как и для ШБМ, по формуле (13-11); коэффициент размолоспособности рабочего топлива •Кразм определяется по формуле (12-34), причем поправка Явл 1 опре­деляется, как и для ШБМ, по формулам (12-35), <(12-35а), (12-35в),

А поправка Явл2 — по формулам (12-35г) ,и (12-35а).

Конструктивный параметр мельницы-вентилятора определяется со­отношением

Сконсцр = с£)ЬиК. ж - ,(13*58)

В формуле:

С=0,115 — коэффициент пропорциональности;

В—диаметр ротора, м;

Ь — рабочая ширина лопатки, м;

Кж — 0,9 (см. выше);

И — окружная скорость ротора, м/с.

Производительность мельницы-вентилятора с предвключенной б, ильной частью превышает величину Вт найденную по приведенным выше формулам для мельницы-вентилятора без предвключенной биль - ной части, на 10%.

Производительность мельницы-вентилятора на фрезерном торфе Вы, т/ч, определяется по формуле

£м=0,3£>6и. (13-59)

Размольная производительность мельницы-вентилятора должна быть увязана с сушильной производительностью, определяемой из соот­ношения

В____________________ (13-60)

Суш~ 273-М, К '

ЮООфо. с. а 273

В формуле:

Ум-в — производительность мельницы-вентилятора по газовоздуш­ной смеси, найденная из теплового расчета сушки (см. § 14-3), м3/ч;

У0.с. а — количество влажного отработанного сушильного агента на

1 кг топлива при 0°С и 760 мм рт. ст., м3/кг;

Ь — температура отработанного сушильного агента, °С.

Полный напор, развиваемый мельницей-вентилятором на незапы - ленном воздухе НВ. ПОЛН и на запыленном. потоке Ятл, Па, определяется следующим образом:

^В. ПОЛН = ,фрм2. (13-61)

В формуле:

И — окружная скорость ротора, м/с;

Р — плотность сушильного агента в конце мельничной установки, за сепаратором, кг/м3;

■ф — коэффициент напора мельницы-вентилятора, зависящий от кон­структивной характеристики: отношения Ь/О и от коэффициента расхо­да ф; величина - ф может быть найдена из табл. 13-7. Коэффициент рас­хода ф определяется соотношением:

»=-&■ <13-62>

И находится обычно в пределах 0,07-г-0,10.

Таблица 13-7 Зависимость коэффициента напора мельницы-вентилятора Ф и к. п. д. ?]м. в от отношения Ь/И и коэффициента расхода <р Коэффициент расхода <р Коэффициент Отношение Ь/£> 0,04 0,05 0,06 0,07 0,08 0,09 0,10 0,11 0,12 0,13 Коэффициент ф К. п. д. *)М-В 0,22—0,28 0,54 0,24 0,545 0,29 0,54 0,33 0,53 0,36 0,50 0,39 0,48 0,41 0,45 0,42 0,42 0,42 0,375 0,41 0,335 0,38 Коэффициент ф К. п. д. »}М_В 0,29—0,38 0,55 0,24 0,52 0,27 0,50 0,29 0,49 0,31 0,47 0,32 0,44 0,325 0,42 0,325 0,39 0,31 0,36 0,29 0,32 0,27

Полный напор мельницы-вентилятора на запыленном потоке, Н/м2 (Па)

Нв

Ну

(13-63)

Где |л/се — концентрация топлива в пылевоздушном потоке деред сепа­ратором, кг/кг, определяется следующей формулой:

Н* се-

(13-64)

1000ВМ(100 —1Гр) Кц, (100 ^пл) ум в р »

Причем кратность циркуляции составляет обычно для бурых углей /Сц~4 кг/кг.

Мощность, потребляемая мельницей-вентилятором на незапылен - ном потоке, кВт:

,, ^м. вЯв. пола /10де

(13‘65>

В формуле:

Т)м-в —к. п. д. мельницы-вентилятора, зависящий, как и от отношения Ь/й и коэффициента расхода ф (см. табл. 13-7);

Лэл — к. л. д. электродвигателя, обычно равный примерно 0,92. Мощность Л^тл, кВт, потребляемая мельницей-вентилятором на раз­мол и пневмотранспорт, выше, чем МОЩНОСТЬ А^в при движении через

Мельницу-вентилятор незапыленного воздуха:

*“=лтттз$г - (13'66)

Удельный расход электроэнергии на размол и пневмотранспорт, кВт-ч/т, определяется соотношением

Эобщ=Мтл/Вм> (13-67)

Расчет быстроходно-бильных мельниц

Номинальная или максимальная размольная производительность быстроходно-бильной мельницы, допустимая по условиям износа бил и брони, зависит от конструктивных размеров мельницы, рода топлива и тонкости помола и определяется по общей формуле (13-8), в которой для быстроходно-бильной мельницы, как и для среднеходной мельницы, коэффициенты Снагр и Лвент равны единице; коэффициент тонкости по­мола /Стонк определяется, как и для ШБМ, по формуле (13-11); коэф­фициент размолоспособности рабочего топлива /Ср3м — по формуле (12-34) с определением входящих в последнюю величин соответственно поправки Пвл1, учитывающей влияние влажности топлива, — по форму­лам (12-35), (12-35а), (12-35в); поправки Явл2 — по формулам (12-35г) и (12-35а).

Конструктивный параметр в формуле (13-8) для ББМ составляет на основании опытных данных следующую величину: для типоразмера - А. Сконстр= 1,95 и для типоразмера Б Сконстр==3,95.

Суммарная мощность Л/0бщ, кВт, потребляемая быстроходно-биль - ной мельницей на размол и пневмотранспорт, определяется по формуле

А/0бщ=8,7- 10~8-/)2/г3&. (13-68)

В формуле:

8,7-10~8 — опытный коэффициент пропорциональности;

О — диаметр, м;

П — частота вращения, об/мин;

Ь — ширина бил, м.

Удельный расход электроэнергии на пылеприготовление — на раз­мол и транспорт Зобщ, кВт-ч/т, определяется ;по общему соотношению

‘5обЩ::=‘5м_Ь, Этр:= ^ общ/В л-