Для примера возьмемся рассчитать с помощью вышеприведенной методики данные для сварочного трансформатора, рассчитанного на рабочий ток вторичной катушки /2 = 160 А, с выходным напряжением холостого хода U2 = 50 В, сетевым напряжением С/, = 220 В, значение ПР примем, скажем, 20%. Будем сразу подставлять заданные значе­ния в приведенные выше формулы.

/i = h' kjn.

Итак, параметр Мощности:

Р„= 50 • 160(20/100)1/2 • 10'3= 3,58.

Определяем значение вольт на виток:

£ = 0,55 + 0,095 -3,58 = 0,89.

Числа витков:

Ni = 220/0,89 = 247; N2 = 50/0,89 = 56.

Коэффициент трансформации:

n=Ni/N2= 4,4

Ток первичной обмотки: '

/1= 160 1,1/4,4 = 40 А, где принимается £я = 1,1.

И наконец сечение магнитопровода:

S = 50 • 104/(4,44 • 50- 56 • 1,5) = 27 см2, где принимаем Вя = 1,5 Тл.

Сразу же рассчитаем измеряемое значение Sm, так как на практи­ке именно его приходится подбирать:

Sm - 5/0,95 = 28,4 см2.

Геометрические параметры магнитопровода:

• ширина пластин плеч магнитопровода a = (27 • 100/(2 • 0,95))1/2 = 37,7 мм;

• толщина пакета пластин магнитопровода Ъ = 37,7 • 2 = 75,4 мм;

• ширина окна магнитопровода с = 75,4 • 1,2 = 90 мм. L' (значение а подбирается ближайшее из сортамента трансформатор­ной стали, конечное значение Ъ корректируется с учетом ранее вы­бранного а, ориентируясь на полученные значенияSuS^).

Сварочный ток можно регулировать, перемещая секции первич­ной и вторичной обмоток относительно друг друга. Чем больше рас­стояние между первичной и вторичной обмотками, тем меньшим бу­дет выходная мощность сварочного трансформатора.

Таким образом, для сварочного трансформатора с ходовым то­ком 160 А нами были получены значения основных параметров: суммарное количество витков первичных катуїрек N{ = 247 вит. и измеряемая площадь сечения магнитопррвода Sm = 28,4 см2. Так как мной был отдельно проведен расчет трансформатора для случая с ПР = 100%, то соотношения Sm и N{ в этом случае получились не­сколько иными: 41,6 см2 и 168 соответственно для того же тока 160 А.

Рис. из

На что нужно обратить внимание, анализируя полученные ре­зультаты? Прежде всего, р этом случае соотношения между ShNдля определенного тока действительны только для сварочного трансфор­матора, изготовленного по схеме с увеличенным магнитным рассеи­
ванием. Если бы мы применили значения S и А,, полученные для это­го типа трансформатора, для другого трансформатора — построенного по схеме силового трансформатора (рис. 1.23, а), то выходной ток при тех же значениях S, А, значительно возрос бы, предположительно в

1,4.. . 1,5 раза или пришлось бы примерно во столько же раз увеличить количество витков первичной катушки А, для сохранения заданной ве­личины тока. Сварочные трансформаторы, у которых секции вторичной катушки намотаны поверх первичной, получили большее распростране­ние при самостоятельном изготовлении. Магнитный поток у них более сконцентрирован и энергия передается более рационально, хотя это и может і приводить к некоторому ухудшению сварочных характеристик,, о чем уже было сказано выше. Такжешадо учитывать, что сложно полу­чить ток дуги выше 200 А при работе от бытовой однофазной сети.