Результаты расчета показателей свариваемости рассмотрим на приме­ре автоматической многопроходной сварки под слоем флюса АН-17М сты­ковых соединений низколегированной стали 12ГН2МФАЮ толщиной 30 мм. Химический состав стали и сварочной проволоки Св-08ХН2Г2СМЮ и режимы сварки приведены в табл. 4.1 и 4.2. Длина сварного шва 1 м.

Рассмотрим два варианта выполнения указанной технологии.

Вариант 1: сварка без подогрева, время перерывов между проходами Uі. п = 0,5 ч, исходный водород в шве Н0 = 5 мл/100 г. Возможно образование холодных трещин в шве и зоне термического влияния как в процессе сварки, так и после ее окончания (рис. 4.3).

Вариант 2: сопутствующий подогрев 120 °С, время перерывов между проходами гм п = 0,5 ч, исходный водород в шве Н0 = 5 мл/100 г. Устойчи­вость соединения к образованию холодных трещин обеспечена (рис. 4.4).

Справа от схемы сварного соединения на рис. 4.3 и 4.4 приведены диаграммы, показывающие распределения поперечных сварочных и крити­ческих напряжений, соответствующие конечному состоянию сварного со­единения. Места возможного образования холодных трещин символически обозначены на схеме соединения. Аналогичные диаграммы могут быть представлены и для других факторов трещинообразования (структуры, раз­мера аустенитного зерна, концентрации диффузионного водорода) и меха­нических свойств зоны термического влияния и шва, причем можно просле­дить кинетику изменения каждого параметра по мере заполнения разделки, поскольку при выполнении каждого прохода при многослойной сварке си­туация может существенно меняться. Это позволяет проанализировать про­цесс формирования указанных факторов и установить влияние на них кон­структивно-технологических параметров процесса сварки. Например, регу­лируя режим сварки и изменяя за счет этого толщину наплавляемых слоев,

можно оптимизировать процесс самоотпуска зоны термического влияния в многослойном сварном соединении.