Иозможные сочетании сталей различных структурных классов м сварных соединениях можно подразделить па две группы:

I — сварные соединения перлитных сталей с высокохромистыми с тлями мартенситного, мартенситно-ферритного и ферритного классов; II — сварные соединения перлитных сталей с аустенит­ными хромоникелевыми коррозионно-стойкими и жаропрочными сталями.

При сварке перлитных сталей с 12%-ными хромистыми ста­лями с целью обеспечения наибольшей пластичности шва приме­няют сварочные материалы перлитного класса. В этом случае н переходных участках со стороны высоколегированной стали с содержанием до 5% Сг сохраняется высокая пластичность и вязкость. Для снижения размеров диффузионных прослоек пер­литный наплавлеппый металл должен легироваться определен­ным количеством карбидообразующпх элементов. При сварке деталей больших толщин целесообразно электродами типа Э-ХМ делать наплавку на кромки высоколегированной стали, а запол­нение разделки осуществлять без подогрева электродами типов П42А или ЭГ>0А в зависимости от требований к прочности перлит­ного шва.

Температуру предварительного подогрева соединения сле­дует выбирать (рассчитывать) по характеристикам высоколеги­рованной (12%-пой хромистой) стали так же, как и режим термо­обработки, но для уменьшения размеров диффузиопных прослоек температура отпуска должна быть принята минимально воз­можной.

При сварке перлитных сталей с 17—28%-ными хромистыми сталями использование электродов перлитного класса нецеле­сообразно из-за чрезмерного легирования шва хромом из высоко­хромистой стали и потери им вследствие этого пластичности. Поэтому наиболее подходящими будут сварочные материалы фер­ритно-аустенитного класса, обеспечивающие достаточную ста­бильность металла шва даже при наличии значительного проплав­ления перлитной стали. При таких сочетаниях сталей могут быть также допущены аустенитные электроды, однако при этом следует учитывать структурную неоднородность соединения (табл. 89). Термообработка после сварки в этом случае не нужна.

При сварке перлитных сталей с аустенитными всегда следует применять аустенитные сварочные материалы, обеспечивающие получение наплавленного металла с таким запасом аустенитности, чтобы с учетом расплавления и участия в формировании шва низколегированной составляющей (перлитной стали) обеспечить в высоколегированном шве аустенитную структуру. Приблизи­тельно необходимый состав наплавленного металла для получения шва, обладающего такой структуро^ может быть определен по

диаграмме Шеффлера (рис. 147) с учетом участия в формировании шва долей основного и дополнительного металлов.

Большой запас аустеиитности металла шва позволяет предот­вратить образование малопластнчлых участков с мартенситной структурой в корневых швах и слоях, примыкающих к перлит­ной стали (табл. 90). Разнородные соединения из перлитной и аусте­нитной сталей термообработке, как правило, не подвергают, так как режимы термообработки, улучшающие свойства зоны тер­мического влияния одной из свариваемых сталей, яе оказывают положительного действия на другую сталь или ухудшают те или иные ее свойства.

Кроме того, из-за разности коэффициентов линейного расти рения перлитной и аустенитной сталей высокий отпуск приведет лишь к перераспределению остаточных напряжений, а не к их снятию. При изготовлении сварных узлов из металла большой толщины, обладающих высокой жесткостью, могут произойти хрупкие разрушения по зоне сплавления перлитной стали с аусте­нитным швом. Для предотвращения этих разрушений необхо­димо применять сварочные материалы с повышенным содержанием никеля (например, электроды типа ЭА-ЗМ6, ЭА-4ВЗБ2), элект­роды со стержнем из никелевого сплава.

Если сваривается перлитная закаливающаяся сталь с аусте­нитной, то на кромки закаливающейся стали проводят наплавку аустенитными электродами с предварительным или сопутствую­щим подогревом^ обеспечивающим необходимую скорость охлаж-

дения околошовной зоны. При этом сварочные материалы должны обеспечить получение наплавленного металла с повышенным со­держанием никеля. Затем проводят отпуск деталей с наплавлен - ными кромками для устранения закалки в околошовной зоне.

* Температура эксплуатации может быть повышена до предельной для перлит­ной стали при использовании промежуточных элементов или защитных облицовочных слоев перлитными стабилизированными электродами.

** Предпочтительны для сварки конструкций, работающих при температуре выше 400—450 °С.

*** При сварке среднеуглеродистых сталей с аустенитными.

**** При требованиях стойкости шва протип межкристаллитной коррозии.

После этого детали из перлитной стали с наплавленными кромками сваривают с аустенитной сталью на режимах, опти­мальных для последней без предварительного подогрева. При такой технологии отпадает необходимость в последующем отпуске.