ПРК

ПРа

/д = 500 /—

а V loo

500 = 400 А.

100

= 75'

= 52%.

ПРд — ПРИ —= 75

жесткая и возрастающая — для сварки в защит­ных газах.

Устойчивое горение дуги возможно при усло­вии пересечения ее статической характеристики с внешней характеристикой источника, т. е.

КОГДЙ CJiyr* ^ист •

На рис. 111 показана кртгопадиющая внеш­няя характеристика источника питания и пере­секающаяся с ней статическая характеристика дуги длиной L і. Точка А характеризует устой­чивое горение дуги, так как £/дуГи= 1/Ист. В случае уменьшения сварочного тока напряжение источ­ника, как видно из графика, станет больше на­пряжен.!? дуги (точка В); при этом токе устой­чивой была бы дуга длиной L г. Ток увеличится до того значения, которое он имел в точке А. При увеличении сварочного тока напряжение источника станет меньше напряжения дуги (точка С), поэтому ток уменьшится до перво­начального значения (точка А).

Для устойчивого горения дуги, имеющей возрастающую статическую характеристику, требуется жесткая характеристика источника питания.

Динамическая характеристика источника пи­тания. Источник питания дуги должен быстро реагировать на изменение тока и напряжения о дуге, происходящее в процессе плавления элек - tj ода; это выражается временем восстановле­ния напряжения от нулевого значения в момент короткого замыкания до напряжения повтор­ного зажиганил дуги. Это время и есть динами­ческая характеристика источника. Оно не долж­но превышать 0,05 с на 25 В. Динамические свой­ства источника питания в основном определя­ются взаимной индуктивностью обмоток воз­буждения, качеством сердечника и обмоток трансформатора. Повышенные динамические

Рис. 111. Статистические характеристики дуги дли­ною Li, Li и L3.

свойства источника питания обеспечивают спо - койгый перенос электродного металла, умень­шение разбрызгивания металла и шлака при сварке и улучшение качества шва.

Режим работы источника питания. Работа источника питания обычно происходит с чере­дующимися включениями и выключениями на­грузки (например, во время смены электрода, очистки шва от шлака, переходах и т. д.) и ха­рактеризуется продолжительностью работы (ПР) или продолжительностью включения (ПВ). Это позволяет допускать временную перегрузку источника. Обе эти величины выражаются в процентах:

ПР = , 100%; ПВ = Ь-■ 100%,

fee + tj. X 1+ *п

где tcв —время сварки, txx —время холостог. хода, t„—время паузы.

Практически ПР~ПВ. Для расчета ПР или ПВ берется время цикла сварки tB = tct+txx — =tCB +t„ =5 мин (иногда принимают t =10 мин).

Как правило, для ручной сварки tCB=3 мин, t„—2 мин.

В паспорте каждого источника питания ука­зывается величина номинального сварочного тока (/„) и номинальное значение продолжитель­ности работы ПРИ (или ПВК). Номинальный (расчетный) ток определяется допустимым на­гревом основных частей источника. Максималь­но допустимый сварочный ток определяется по формуле

Таким образом, данный источник питания мо­жет работать непрерывно при сварочном токе не более 400 А.

Пример 2. Определить допустимый ПРД сварочного трансформатора при токе 1200 А, если по паспорту /н = 10СЮ А и ПРН = 75%. Из приведен­ной выше формулы:

JL-™. 10<ю2 /2,

где ЛРд—допустимое значение ПР.

Пользуясь этой формулой, можно всегда правильно использовать источник без перегруз­ки (без перегрева).

Пример 1. Определить допустимый сва­рочный ток для источника, в паспорте которого при­ведены /н = 500 А и ПРН = 65%, если источник ра­ботает непрерывно более 10 мин, т. е. ПР = 100 %.

Рис. 112. Электрическая схема сварочного транс­форматора типа СТЭ:

I, II, III — первичная, вторичная и реактивная об­мотки; П — подвижный пакет сердечника дросселя, S — воздушный зазор в сердечнике

ШШ,

Рис. 114. Электрические схемы сварочных трансфор­маторов СТАН (а) и СТШ (б):

I — первичная обмотка, II — вторичная обмотка основная, II' — вторичная обмотка реактивная; 1 — магнитный шунт, 2 — винтовой механизм