Исходными зависимостями, устанавливающими связь между вели­чиной механического недожога и временем горения пыли АШ, тощих и каменных углей являются формулы (9-15) и (9-23), по которым построены расчетные номограммы.

Исходными данными для расчета являются: элементарный состав топлива, тонина помола пыли (остаток на ситах с ячейками 200 и 90 мкм), коэффициент избытка воздуха в топке и температура его по­догрева, температура на выходе из топки и величина механического не­дожога. Далее определяются следующие величины.

1. Объемы продуктов сгорания

L'' = »,R0,++ м‘/кг - <9-ЭД

Теоретическое количество сухого воздуха, необходимого для пол­ного сгорания топлива при ат=1,

V = 0,0889 (Ср + 0,375.Spo+k + 0,265НР + 0,03330р), м’/кг. (9-31) Объем трехатомных газов

I 0 3755Р

*%.= 1.866----------- ,00 , °+к, Mi/кг, (9-32)

Объем азота при ат = 1

VNt = 0,79V+ 0,8-^, м'/кг, (9-33)

Объем водяных паров при ат = 1,

VHio = 0,111НР 0,0124№р 0,016 IV, м*/кг, (9-34)

VHi0 = VH|0 - j-0,0161 (ат — 1) V, м‘/кг. (9-34a)

2. Теоретическая температура горения при заданном избытке воз­духа и полном сгорании топлива

А ______________________ + Qb + rlr. crrtS - f Crtr „

^t'°p------------------------------------- 75------- (9-35)

(SKOa + r^Q-f-joo C3

Где (2VC)a — теплосодержание продуктов сгорания, кДж/(кг-К), С3 и Ст — теплоемкость золы при t3 и топлива при tT, кДж/(кг-К), QB — теп­
ло, вносимое в топку (воздухом, кДж/кг, /г. отб — тепло рециркулирующих газов, отобранных из газоходов парогенератора или из верхней части топки, кДж/кг.

3. Рассчитывается температура факела (по рис. 9-8).

При этом для разных видов топлив принимаются следующие зна­чение положения максимума температуры в топочной камере Zм:

Антрацитовый штыб, полуантрациты, тощий уголь 0,18—0,25 Каменный уголь 0,15—0,24

Бурый уголь 0,15—0,20

Меньшие значения принимаются при одноярусном расположении вихревых и тангенциальной компоновке прямоточных горелок при жид­ком шлакоудалении.

4.

По рис. 9-9 находится размер наиболее крупных частиц 601 и коэффициент полидислерсности п.

5. При средней температуре факела находятся кинетическая кон­станта горения К (рис. 9-12), коэффициент диффузии О (рис. 9-14) и диффузионный критерий Нуссельта (рис. 9-15).

6. По формулам (9-12), (9-13) и (9-16) определяются расчетные комплексы 0, а, Л (я), а также значение N11*0/(^601).

Значения рк и |), входящие в формулу 9-12, выбираются из табл. 9-1.

7. Определяется величина /2 по значениям Ь(х), а и п в зависимо­сти от величины комплекса ЫчдЯ/ (К601):

А) при 1 (для топлив типа АШ, ПА и Т)

Иид Й ,,пр тКННч.

/С*. 1 '*р *р;*

'•=С+тжг<С-0- Р'37»

Для каменных и бурых углей с Vй>40% и бо1>500 мкм

/,=./,„=/£• (9-38)

Расчетная величина 1гр определяется по формулам:

/кш = ;кин + 6киН(/г_ ^ (9 39)

СР = /"Р + Ь"Р («-!). (9-40)

7диф= 7«еф + 6деФ (/г _ ^ (9-41)

Значения Iз"" и 6КИН определяются по рис. 9-5, и Ьпр по рис. 9-6 и /£нф и Ь№ф по рис. 9-7.

8. Время горения частиц твердого топлива т в секундах определяет­ся по формулам:

Для случая, указанного в п. 7, а,

TOC o "1-5" h z х=_ ЛР.,3600 ^ ^ 42)

Для случая, указанного в п. 7, б,

- - (9-43)

_ О •

Время горения частиц .грубого помола (б01 >50 мкм) определяется по формуле:

Т = тг---- ^------- , (9-44)

И’т. г —1001 4 7

где хГ—время пребывания газов, по которому определяется высота топки; о 1 УгВТф

До01 — по рис. 9-10; Шт. г =_^7~— среднерасходная скорость топочных газов.