Подача сушильного агента в топочную камеру через канал, распо­ложенный между каналами пылевоздушной смеси и вторичного воздуха горелок верхнего яруса, выполнена на парогенераторе ТПП-210. Запы­ленный поток вводится простым тангенциальным подводом и закручи­вается осевым завихрителем с 18 лопатками и углом наклона рл = 40°. Горелки нижнего яруса реконструкции не подвергались. В диапазоне изменения нагрузок парогенератора £)к от […]

Подача всего воздуха, необходимого для горения, в горелки при транспорте пыли горячим воздухом, которая имеет место на современных мощных парогенераторах, сжигающих малореакционное топливо, может быть также осуществлена путем ввода сушильного агента в топку через дополнительный канал основных горелочных устройств. С этой целью ЦКТИ, ТКЗ и Змиевская ГРЭС разработали две конструкции вихревых горелочных устройств, в одной […]

Рис. 7-2. Влияние коэффициента из­бытка воздуха нг потери с механиче­ским недожогом при подаче воздуха в горелки (^=0,14+0,15 МВт/м3; ^/^1 = 1,5; #90=6+9%) Изучалось выгорание пыли АШ в топке парогенератора ТП-230-2, оборудованной шестью вихревыми двухулиточными горелками. Описа­ние, основные конструктивные характеристики топорной камеры и горе — лочных устройств, а также диапазон изменения режимных параметров и качества сжигаемого […]

В замкнутых схемах лылеприготовлеппя с транспортом пыли к го­релкам горячим воздухом количество воздуха в запыленном сушильном агенте составляет 15—25% общего, подаваемого в топку. Измерения показали, что избыток воздуха в запыленном сушильном агенте, пода­ваемом в топку через специальные сопла, аСир = 2)5^-3,0. При коэффициенте избытка воздуха в топке, рассчитанном на по­данное топливо, От = (ХгТ]ц~^с&сбр (1 […]

Специфической особенностью минеральной части канско-ачинскпх углей является высокое содержание окиси кальция. Характер залегания и технология добычи топлива оказывают существенное влияние на хи­мический состав и температурные характеристики золы этих углей. Слабая изученность и недостаточный опыт использования этих углей в топках парогенераторов привели вначале к тому, что длитель­ное время при их работе испытывались значительные трудности из-за шлакования […]

Зависимости, представленные на рис. 6-9, показывают, что на поте­ри тепла с механической неполнотой сгорания топлива в основном влия­ют содержание летучих Уг и коэффициент избытка воздуха ат. Так, при уменьшении Уг от 15,0 до 3,5% значение механического недожога воз­растает от 0,8 до 3—4% (рис. 6-9,а) 10 12 п % 7* «) *) N 4^1 V. 1 […]

Рис. 6-8. Распре­деление тепловых потоков по высоте гопочной камеры (ат = 1,2-И,26) — падающий тепло­вой поток; 2 — обрат­ный тепловой поток; 3, 4, 5 — опытные Данные соответствен­но для Як-0.9Он, 0К = 0,77ЯН и Лк — =0,65£>н; 6 — грани­ Ца ошипованной зо­ны По ширине бокового экрана падающих тепловых потоков в ошинован — ной зоне […]

Усредненные значения температуры, потери тепла с механической неполнотой сгорания топлива, содержания С02 и 02 по высоте топки, определенные по формулам, приведенным в § 4-2, при сжигании антра­цита (Кг = 3,5%, фРн = 23,8 МДж/кг, А?=22,1%, №р=8,1%) и при при­мерно номинальной нагрузке парогенератора ТПП-210А представлены на рис. 6-6. По оси абсцисс отложена условная геометрическая длина факела […]

Распределение относительных локальных потоков остаточного кислэ — Р°Аа £о.,; = £см^(у сгоревшею ЙГ = £с77^с и несгоревшего углерода gCІ = gCiGc при сжигании антрацита в топочной камере парогенератора ТПП-210А показано на рис. 6-3. Здесь goi, g™f и цС1 — локальные по­токи, кг/(м2-с); (50—(/0/^сеч и йс — Ос[Рсеч — усредненные потоки, опре­деленные в предположении, что кислород […]

Вихревые улиточно-лопаточные горелочные устройства тепловой, мощностью 70 МВт >(см. рис. 1-12) после исследования и длительной их эксплуатации на парогенераторе ТП-100 были установлены на паро­генераторы к блокам 300 МВт. В настоящее время находится в эксплуатации большая серия паро­генераторов ТПП-210А с одноярусным встречным расположением 12 мощных горелок вместо 24, установленных на парогенераторах ТПП-110 и ТПП-210 в два […]