В данной работе представлены результаты экспериментального исследования устойчивости при осевом сжатии многослойных оболо­чек диаметром 180—400 мм, которые моделируют участок трубопро­вода между кольцевыми сварными швами. Оболочки имели одинако­вую толщину всех слоев или их внутренний слой был несколько

				Среднее
Вариант	(, мм	і	Р*. кН	Р*, кН	р, кН
1	600	5	132 131	131,5	26,3	0,396
2	400	5	136 130	133,0	26,6	0,400
3	400	7	158 179	168,0	23,4	0,352
4	400	10	278 308	293,0	29,3	0,440
5	200	5	143 108	126,0	23,1	0,347

толще; приведены также данные о влиянии на критические напряже­ния дополнительных связей между слоями в виде заклепок или свар­ных точек.

Многослойные оболочки диаметром 400 мм изготавливались из листа алюминиевого сплава АМг—6М толщиной h = 0,5 мм; меха­нические характеристики сплава: апц — 120 МПа, сто,2—160 МПа, Е = (7 • 104 МПа). Оболочки были плотно намотаны из сваренной развертки, продольный шов был выполнен на заклепках диаметром 2 мм, поставленных с шагом 2 мм. Края оболочек также были соеди­нены с помощью заклепок. Размеры оболочек приведены в табл. 1. Каждый вариант оболочек включал два образца.

Рис. 1. Форма потери устойчивости гладкой многослойной оболочки.

Оболочки нагружались в при­способлении, состоящем из опор­ных плит с центрирующими диска­ми, щМого центрального болта гидрІІІІРЯского домкрата.[1]

Іагружение о о^чек велось плав - до МИІента поте и р то с йчивос

,ти. ьшучива В ние происходило

хлопкбмсо разованиеіб ром обид­ных вмятин. В момент потери

устойчивости нагрузка достигала максимального значения, которое и щ ш ят качестве критическо - |го. В табл.1 приведены значения критической нагрузки/** для каж - |дой оболочки а т, акже значения критической нагрузки в пересчете

на один слой Pi = Р*П. Проведе-

но также сопоставление нагрузки Р с классической критической
нагрузкой одного слоя, которая вычислялась по формуле

Р*кл = 3,8 Eh (1)

Поскольку для рассматриваемых оболочек имеет место h = 0,5 мм и Е = 7-Ю4 МПа, то в соответствии с формулой (1) классическая критическая нагрузка равна Ркл = 66,5 кН. Отношение экспери­ментальной и расчетной нагрузок для одного слоя характеризуется коэффициентом

кн = РііРкт (2)

который отражает влияние начальных несовершенств на величину критической нагрузки.

Формы потери устойчивости оболочек приведенных вариантов были очень похожи, несмотря на то, что они отличались длиной и числом слоев. Например, для оболочки варианта 2 форма потери устойчивости показана на рис. 1. Отношение llr незначительно влияет на кн. Так, увеличение длины оболочки до 600 мм (Иг — 3) снижает

кн примерно на 2 % по сравнению с кн для оболочек длиной 400 мм

(Иг = 2). Этот результат совпадает с известными экспериментальны­ми данными [2], свидетельствующими о малом влиянии отношения на критическую нагрузку однослойных оболочек.

Таким образом, на основании приведенных данных можно сделать вывод, что критические напряжения не зависят от числа слоев ру­лонированной оболочки и отношения Иг при изменении его в пределах 1-3.

Целесообразно сравнить данные, полученные для многослойных оболочек, с соответствующими данными для однослойных оболочек, толщина которых равна толщине одного слоя. Такие данные были по­лучены в результате испытания однослойных оболочек следующих размеров: г = 200 мм, I = 400, h = 0,5 мм. Оболочки были изготов­лены из листа алюминиевого сплава АМг-бМ. Для серии из десяти оболочек получено среднее значение к„ равное 0,350. Для многослой­ных оболочек определено среднее значение коэффициента кн = 0,366, т. е. отличие между приведенными величинами составляет 4 %. Таким образом, можно считать, что критические напряжения одно - и много­слойных оболочек совпадают. Аналогичный этому результат получен в работе [3].

В связи с этим для обоснования выбора толщины слоя многослой­ных труб были проведены испытания однослойных оболочек. Как из­вестно, трубы диаметром 1400 мм предполагается изготавливать с толщиной слоя 4—6 мм, сталь для труб имеет условный предел теку­чести а„:, = 450 МПа. В связи с этим образцы для испытаний имели следующие размеры: г = 60—90 мм, h = 0,34—0,54 мм, I = 200 мм; они изготавливались из листа титанового сплава ВТІ-0 с модулем уп­ругости Е = 105 105 МПа и условным пределом текучести

00,2 = 400 МПа. При изготовлении оболочек не предпринимались какие-либо специальные меры для обеспечения их правильной гео­метрической формы. Прямоугольная заготовка сваривалась в оболоч­ку продольным стыковым швом. Свариваемые кромки фиксировались

в плоских зажимах, остальная часть оболочки принимала при этом овальную форму. После сварки оболочки имели заметные на глаз эллиптичность и ра­диальные прогибы у шва, направленные внутрь оболочки.

ЮО 150 200 Рис. 2. Зависимость ка ношения r/h.

Размеры образцов и критические нагрузки приведены в табл. 2. По этим данным построен график зависимости коэффициента к1{ от значения отношения r/h (рис. 2). С помощью графика опре­делим по формуле

(3)

■*кр

—

о, б05я— г

критические напряжения стальных (Е = 2-Ю5 МПа) многослойных труб указанных выше размеров. Так, при толщине слоя h = 4 мм имеют место критические напряжения (Ткр = 450 МПа, а при толщине слоя 5 мм критические напряжения выше условного предела теку­чести принятой стали.

При изготовлении многослойных труб имеется возможность делать внутренний слой несколько толще и тем самым повышать критические напряжения осевого сжатия трубы в целом. Влияние увеличения тол­щины внутреннего слоя было исследовано экспериментально на пя­тислойных образцах из титанового сплава (г — 90 мм, I = 200 мм), состоящих из одинаковых слоев толщиной h1 = 0,34 мм или из четы­рех таких же слоев и внутреннего слоя толщиной k2 = 0,54 или 0,6 мм. Значения критических сил Р* напряжений сткр приведены в табл. 3. Как видно, при отношении h2lhx равном 1,6 и 1,76 критические напряжения исследованных оболочек повысились соответственно на 15 и 30 %.

Эффект повышения критических напряжений с увеличением тол­щины внутреннего слоя можно просто представить теоретически, ис­пользуя отмеченное в эксперименте равенство прогибов всех слоев

Таблица 2. Размеры образцов и критические нагрузки Обра- зео h, мм г, ММ r/h ft • io—5, МПа ркл - кН Р", кН Среднее ,!н 1 0,34 60 177 1,05 46,0 29,9 0,65 0,65 2 29,4 0,64 3 30,8 0,67 4 0,34 90 265 1,05 46,0 24,9 0,54 0,59 5 32,2 0,70 б 24,0 0,52 7 0,51 60 118 1,05 104,0 73,0 0,70 0,74 8 80,3 0,77 9 77.Я 0,74 —

1 +

при потере устойчивости. Считаем, что оболочки шарнирно оперты по краям и усилие сжатия равномерно распределено в поперечном сечении оболочки. При одночленной аппро­ксимации формы потери устойчивости получаем приближенную формулу для критических напряжений, кото­рая не учитывает влияния началь­ных несовершенств

h— 1

Okd = 0.605Я

i - 1

1 +

(4)

Таблица 3. Значение критических сил и напряжений h,/h, Р* . 10—4, н Среднее Я* • ю—4, Н акр’ МПа 1 2,60 3,40 2,50 2,80 146 1,60 15.7 19.7 19.7 18,3 169 1,76 20,9 20.3 21.4 21,2 192

где h = hjh±. Множитель в скобках представляет собой коэффи­циент повышения критических напряжений за счет увеличения тол­щины внутреннего слоя. Формула (4) получена из более точного вы­ражения при учете упрощений, идущих в запас устойчивости, и дает заниженный на 5—10 % результат.

Сравнение полученного экспериментально и рассчитанного по предложенным формулам увеличения критических напряжений за счет увеличения толщины внутреннего слоя показало, что рассмотрен­ный подход приводит к совпадению экспериментальных и расчетных данных. На этом основании можно считать, что переход от трубы диа­метром 1400 мм, состоящей из пяти слоев толщиной 4 мм, к трубе с вдвое утолщенным внутренним слоем (і = 4, h2 = 8 мм), приведет к увеличению критических напряжений на 40 %.

В проведенном исследовании был рассмотрен также один из воз­можных способов повышения критических напряжений многослой­ных оболочек путем устройства продольных заклепочных швов. Обо­лочки толщиной 0,5 мм и радиуса 200 мм, изготовленные из указан­ного выше алюминиевого сплава, были усилены 24 равномерно рас­положенными продольными рядами заклепок. Их шаг размещения равен 5 мм, диаметр — 2 мм. Расстояние между швами составляет половину длины вмятины в окружном направлении для испытанных

Таблица 4. Основные размеры моделей Номер варианта 1, мм і Р*, кН * Pt, кН hH 2 а 400 5 178 37,2 0,55 За 400 7 270 38,5 0,55 іа 400 10 361 36,1 0,54 5 а 200 5 176 35,2 0,53 6 а 200 10 348 34,8 0,53

Рис. 3. Форма потери устойчивости многослойной оболочки с продоль­ными заклепочными швами.

Рис. 4. Результаты испытаний многослойных обечаек гладких и со сварными точками.

ранее многослойных оболочек без дополнительных связей. Результа­ты испытания приведены в табл. 4 [16].

Форма потери устойчивости оболочек варианта 2а показана на рис. 3. Оболочки других вариантов имели близкий характер потери устойчивости. Из сравнения данных (табл. 1 и 4) следует, что в резуль­тате устройства продольных швов критическая нагрузка повысилась в среднем на 40 %. Следовательно, при технологической возможности устройства таких связей можно существенно (например, на 50 %) поднять критические напряжения многослойных оболочек. Форма потери устойчивости в виде больших вмятин дает основание предпо­ложить, что связи в отдельных точках целесообразно распределять равномерно по поверхности, а не в виде сравнительно редко распо­ложенных швов.

Оболочки, усиленные сравнительно небольшим числом сварных точек, были испытаны при осевом сжатии и совместном действии осе­вого сжатия и внешнего давления. Оболочки имели следующие разме­ры: h = 0,32 мм, г = 90 мм, I = 195 мм, і = 3. Сварные точки были расположены в шахматном порядке, их шаг в окружном и продольном направлениях составляет 25 мм. Результаты испытания представле­ны на рис. 4, где сплошная линия соответствует оболочкам со свар­ными точками, а штриховая — без них. По вертикали отложено от­ношение р = —|г-4-, а по горизонтали q/i • 10, где

я Е

-г)*

’Из приведенных графиков следует, что: подкрепление точ­

ками увеличило критические напряжения осевого сжатия на 6 %, а критическое внешнее давление — в 2,4 раза; при значительном внеш­нем давлении, например, равном или даже превышающем критическое внешнее давление для многослойных оболочек без сварных точек, критические напряжения осевого сжатия незначительно снижаются по сравнению с действием только осевого сжатия.

Таким образом, подкрепление сварными точками особенно эффек­тивно при действии внешнего давления и совместном действии внеш­него давления и осевого сжатия. В процессе монтажа напряжения сжатия в результате изгиба трубопровода действуют совместно с радиальными сосредоточенными силами. Устойчивость многослойных труб при указанных совместных воздействиях может быть значитель­но повышена при сварке слоев отдельными точками.

Приведенные результаты экспериментального исследования мно­гослойных оболочек при осевом сжатии могут быть использованы для расчета устойчивости многослойных труб при монтажных и эксплуата­ционных воздействиях, с учетом того, что случай изгиба трубопровода можно по максимальным сжимающим напряжениям привести к рас­смотренному выше случаю осевого сжатия.