Для установления степени влияния размеров стенки и поясов на прогибы тавров, ниже рассмотрены зависимости кривизны тавровых сечений от соотношения моментов инерции стенки и всего сечения, от соотношения площадей поперечного сечения пояса и стенки, от положения центра тяжести в тавровом сече­нии. Для того чтобы не вводить лишнюю переменную вели­чину /.—длину таврика,—вместо прогиба стенки тавра рассматри­вается кривизна таврового сечения, которая, как то следует из предыдущего, может быть выражена в следующем виде:

сх=с;-(с„-с„р„)^-.

Так как разность, стоящая в скобках, яяляется постоянной величиной для данного размера стенки, то, следовательно, между кривизной таврика и соотношением моментов инерции стенки и таврика существует линейная зависимость.

На рис. 164 приведена зависимость кривизны таврика С_L от

отношения ~~ для нескольких размеров сечений стенки приме­

нительно к гем значениям кривизны Спр и С', которые были вы­числены для случая сварки встык.

Если кривизну таврика С± представить в зависимости от раз­мера (высоты) стенки, то для различных значений отношения у1-

кривизна Cj_ изобразится пучком кривых, представленных на рис. 165. При этом отрицательная кривизна вызывает выпуклость наружной кромки стенки, положительная кривизна-вогнутость.

Таким образом, знание кривизны Спр и С' вертикальной стенки позволяет решить вопрос о кривизне таврика при любом сечении пояса. Следует лишь помнить, что по характеру сделан­ных исходных допущений (весьма гибких поясов) наименьшая погрешность в кривизне таврика имеет место при больших

соотношениях - jy. При малых значениях т. е. при жестких

поясах, погрешность в кривизне таврика, полученной из при­веденных графиков, будет весьма велика.

При заданных размерах стенки таврика его момент инерции будет меняться в зависимости от сечения поясного листа. На рис. 166 приведены кривые изменения кривизны С± в зависимости от отношения площадей сечения пояса и стенки.

Однако при одном и том же отношении но при различ-

г ст

ных размерах стенки или пояса зависимость заметно меняется.

jP

Из приведенных кривых видно, что при отношениях близ-

* ст

ких к единице, кривизна Сj_ достигает наименьших значений,

Р

при значениях тА>1 кривизна меняет свой знак на обратный,

и наружная кромка таврика получает вогнутость. Поэтому для достижения наименьших деформаций тавриков желательно иметь

гЛ близким к единице.

ст т

Как отмечалось выше, существует неверное мнение о том, что для получения прямолинейного таврика необходимо со­вмещать центр тяжести сечения с положением пояскых швов. Для того, чтобы установить влияние положения центра тяжести сечения таврика на его деформации, на рис. 167 приведены за­висимости кривизны С_[_ от расстояния г — центра тяжести сечения от основания поясных швов. Как видно из приведенных кривых, нулевая кривизна достигается при тем большем значении z, чем больше h. При 2т = 0 во всех случаях кривизна равна некоторой положительной величине, т. е. при з = 0 наружная кромка верти-

кальной стенки имеет вогнутость, и тем большую, чем меньше высота стенки.

Таким образом, расстояние центра тяжести сечения от пояс - 123 , ных швов не характеризует дефор­

маций таврового сечения при сварке.