Пример компьютерного расчета показателей свариваемости легированной стали

Результаты расчета показателей свариваемости рассмотрим на приме­ре автоматической многопроходной сварки под слоем флюса АН-17М сты­ковых соединений низколегированной стали 12ГН2МФАЮ толщиной 30 мм. Химический состав стали и сварочной проволоки Св-08ХН2Г2СМЮ и режимы сварки приведены в табл. 4.1 и 4.2. Длина сварного шва 1 м.

Таблица 4.1. Химический состав стали 12ГН2МФАЮ и проволоки

Св-08ХН2Г2СМЮ, %

Элемент

С

Si

Мп

Сг

Ni

Мо

Си

S

Р

Основной

металл

0,16

0,40

1,2

0,35

1,6

0,20

0,2

0,035

0,035

Электрод

0,08

0,6

1,7

0,95

2,25

0,55

0,03

0,03

Таблица 4.2. Режимы сварки многопроходного соединения

Проход

Сварочный ток, А

Напряжение на дуге, В

Скорость сварки, м/ч

1

500

34

36

2

700

36

30

3—13

700

36

27

Примечание. Диаметр проволоки во всех случаях составляет 4,0 мм.

12ГН2МФАГО Напряжение ОШЗ

-1400 -700 0 700 1400

стсв; Скр, МПа

Св-08ХН2Г2СМ Ю, Состояние после укладки 12-го валика

флюс АН-17М

Рис. 4.3. Распределение действительных и критических напряжений при сварке без подогрева (ОШЗ — околошовная зона)

Рассмотрим два варианта выполнения указанной технологии.

Вариант 1: сварка без подогрева, время перерывов между проходами Uі. п = 0,5 ч, исходный водород в шве Н0 = 5 мл/100 г. Возможно образование холодных трещин в шве и зоне термического влияния как в процессе сварки, так и после ее окончания (рис. 4.3).

Вариант 2: сопутствующий подогрев 120 °С, время перерывов между проходами гм п = 0,5 ч, исходный водород в шве Н0 = 5 мл/100 г. Устойчи­вость соединения к образованию холодных трещин обеспечена (рис. 4.4).

Справа от схемы сварного соединения на рис. 4.3 и 4.4 приведены диаграммы, показывающие распределения поперечных сварочных и крити­ческих напряжений, соответствующие конечному состоянию сварного со­единения. Места возможного образования холодных трещин символически обозначены на схеме соединения. Аналогичные диаграммы могут быть представлены и для других факторов трещинообразования (структуры, раз­мера аустенитного зерна, концентрации диффузионного водорода) и меха­нических свойств зоны термического влияния и шва, причем можно просле­дить кинетику изменения каждого параметра по мере заполнения разделки, поскольку при выполнении каждого прохода при многослойной сварке си­туация может существенно меняться. Это позволяет проанализировать про­цесс формирования указанных факторов и установить влияние на них кон­структивно-технологических параметров процесса сварки. Например, регу­лируя режим сварки и изменяя за счет этого толщину наплавляемых слоев,

Рис. 4.4. Распределение действительных и критических напряжений при сварке с подогревом 120 °С (ОШЗ — околошовная зона)

12ГН2МФАЮ

Св-08ХН2Г2СМЮ, флюс АН-17М

Напряжение ОШЗ

-1400 -700

0 700 1400

Осв» Окр, МПа Состояние после укладки 12 валика

Я

я

можно оптимизировать процесс самоотпуска зоны термического влияния в многослойном сварном соединении.

Комментарии закрыты.