Подача сушильного агента в топочную камеру через канал, распо­ложенный между каналами пылевоздушной смеси и вторичного воздуха горелок верхнего яруса, выполнена на парогенераторе ТПП-210. Запы­ленный поток вводится простым тангенциальным подводом и закручи­вается осевым завихрителем с 18 лопатками и углом наклона рл = 40°. Горелки нижнего яруса реконструкции не подвергались.

В диапазоне изменения нагрузок парогенератора £)к от 0,58 до но­минальной, коэффициента избытка воздуха ат от 0,82 до 1,28 при сжига­нии угля с. выходом летучих Кг=4,Зн-7,2% топочная камера с реконст­руированными горелками верхнего яруса работает устойчиво и без шлакования поверхностей нагрева. При оптимальных режимных пара­метрах, близких к оптимальным (аг>1,0; ^2/^1 >1,2), сепарации пыли практически не наблюдается и не нарушается режим жидкого шлако - удаления. Коэффициент использования рабочего времени парогенерато­ра составляет 0,89.

При оптимальном избытке воздуха в топке, равном примерно 1,15, величина механического недожога составляет примерно 5,0% (рис. 7-8).

Такая же величина <74 получена при исследовании парогенератора ТПП-110 с двухъярусным расположением однотипных горелок и

С проектной схемой ввода сушильного агента через специальные сопла,

Но при избытке воздуха ат^1,25 [18].

Полученная величина механического недожога (?4~5,0%) значи­тельно превышает значение q4, имеющее место при работе парогенера­тора ТПП-210А с одноярусным расположением мощных горелок [19,35].

В эксплуатационных усло­виях величина <74 при работе парогенератора ТПП-210 с раз­личными схемами ввода су­шильного агента примерно одна и та же и примерно на 1,0% выше, чем при работе па­рогенератора ТПП-210А. Ана­логичные данные приведены в работе [17]. Величина механи­ческого недожога при сжига­нии АШ на парогенераторах ТПП-110 и ТПП-210 с двухъ­ярусным расположением двух­улиточных горелок примерно в 1,5 раза выше, чем на пароге­нераторах ТПП-210А.

В приведенном диапазоне изменения тепловых нагрузок топки qv и тонины помола Яэо на величину механического не-

При избытке воздуха в топке ат>1,1 и достаточно равномерной раздаче пыли и воздуха по горелкам (иг<0,3) окиси углерода на вы­ходе из топки не обнаружено.

При изменении избытка воздуха ат от 1,01 до 1,26 и нагрузки паро­генератора от 0,6 до номинальной ядро факела с температурой 1580— 1700 °С располагается между ярусами горелок. Усредненная по пери­метру топки температура составляет: у леток—1540—1700°С, на выхо­де из камеры горения (в районе пережима) 1485—1560°С; на выходе из топки 1055—1080 °С.

Температура газов на выходе из топки так же, как в топочной камере парогенератора ТПП-210А, примерно на 50 °С ниже, чем при вводе сушильного агента через сбросные сопла [18].

Аналогичные результаты получены на парогенераторе ТП-100 при сжигании тощих углей и полуантрацита (Уг=8,0ч - 11,6%; Qph=23,04- ^-28,2 МДж/кг; Лр= 12,0-?-26,4%; Wv=3,8ч-18,4%) и при подаче су­шильного агента в топочную камеру через центральный канал двух­улиточных горелок верхнего яруса [13].

Таким образом, проведенный анализ показал, что эффективного улучшения воздушного режима и работы топочной камеры в целом можно добиться путем подачи сушильного агента через основные горел­ки. При этом наиболее целесообразно вводить сушильный агент между каналами пылевоздушной смеси и центрального воздуха. При двухъ­ярусном расположении горелок сушильный агент целесообразно вводить через верхний ярус.

При проектировании улиточно-лопаточных горелочных устройств мощностью 70 МВт для сжигания тощих углей, ПА и АШ избыток воздуха в основной горелке, соотношение скоростей вторичного и первичного воздуха, их величины, а также параметры крутки выбираются в соот­ветствии с рекомендациями ОСТ [4]. Скорость сушильного агента доСбр рекомендуется 20 м/с, а параметр крутки яСбр=2,0-Н2,5.

При проектировании двухулитотаых горелок мощностью 35 МВт с подачей сушильного агента в верхний ярус рекомендуются следующие характеристики.

Избыток воздуха в горелках верхнего и нижнего яруса составляет соответственно 1,1 и 1,05. Скорость сушильного агента принимается такой же, как и скорость пылевоздушной смеси. Параметр крутки Лсбр = 2-^2,5. Соотношение скоростей ш2/^ь их величины, а также параметры крутки П и П2 выбираются в соответствии с ОСТ на расчет и проектирование горелок.