Алюминиевые и магниевые сплавы склонны к пережогу при нагре­ве нх на 5—10 °С выше температуры солидуса. Поскольку темпера­тура нагрева перед закалкой алюминиевых сплавов средней и вы­сокой прочности близка к температуре их солидуса (так как растворимость легирующих элементов в алюминии максимальна при температуре эвтектики), пайка таких сплавов выше темпера­туры закалки недопустима, так как это может привети к пережогу. Для совмещения нагрева алюминиевых сплавов средней и высокой прочности при пайке с нагревом под закалку требуется быстрое охлаждение изделия в воде, что накладывает ограничения на его конструкционные н масштабные факторы и массу (кроме самоза­каливающихся иа воздухе алюминиевых сплавов (Д20 и др.) и может привести к смещению паяемых деталей. Это затрудняет пай­ку изделий из сплавов средней и высокой прочности. Перезакалка паяных изделий нз таких сплавов возможна только в случае, если температура закалкн ниже температуры распайки швов, а кон­струкция и габариты изделия таковы, что не препятствуют закалке изделия в воде.

Температура искусственного старения алюминиевых сплавов не превышает 195 °С. Поэтому совмещение нагрева при пайке с на­гревом при старении не обеспечивает достаточно высокой прочности паяных соединений из-за низкой прочности легкоплавких припоев н высокой коррозионной их стойкости. Температура отжига алюми­ниевых сплавов в нагартованном состоянии близка к их темпера­туре рекристаллизации и находится в интервале 260—420 °С (табл. 3). Это в значительной степени явилось причиной того, что для паяемых изделий нашли применение главным образом алюми­ниевые сплавы низкой и средней прочности, не упрочняемые тер­мической обработкой [1].

Стали

I 550 I 850 I —•

j 600 I 1100 I

Титановые сплавы

I 1500—7001 1000—

| I I 1100

режимом и термическим циклом пайки, массой, масштабными и конструкционными факторами паяемых изделий, особенно при пай­ке с общим нагревом нли при последующей перезакалке.

При пайке изделий нз алюминия и его сплавов следует учи­тывать также, что чем чище алюминий или менее легирован сплав, тем выше его склонность к росту зерна: сплав АМп, например, ме­нее склонен к росту зерна, чем чистый алюминий.

Некоторые критические температуры меди и ее сплавов — тем­пературы плавления, отжига, рекристаллизации, сильного роста и пережога — приведены в табл. 3. Медные сплавы склонны к пере­жогу в интервале температур 800—900 °С. В медных сплавах пе­режогу способствуют примеси висмута, в никелевых сплавах — се­ры, т. е. приводящие к горячеломкости вследствие образования легкоплавких эвтектик с основой сплава. Для предотвращения пе­режога медных сплавов процесс пайки следует вести на 100 °С ниже температуры их солидуса [12, 17].

Для меди при нагреве существует также опасность возникнове­ния водородной хрупкости. При наличии малых примесей кислорода, например в виде окислов, в меди и ее сплавах, нагреваемых в во­дородсодержащей газовой среде, возможна диффузия в них водо­рода с образованием воды (Cu-t-2H=H20+2Си). Вследствие боль­шого давления паров воды, образующейся в металле, возникают местные разрывы, охрупчивающие его. Склонность к водородной хрупкости возрастает с повышением температуры и возникает глав­ным образом при высокотемпературной пайке. Поэтому высокотем­пературной пайке в водородсодержащих газовых средах подвергают только рафинированную от водорода медь марки МБ. При введении в медь до 0,01—0,04% Р кислород из нее полностью удаляется, ■однако при этом снижается ее электропроводность.

Другая важная особенность медных сплавов, легированных ком­понентами с высокой упругостью пара (цинк в латунях, марганец и фосфор в бронзах],— обеднение сплавов этими элементами, осо­бенно при нагреве в вакууме вследствие испарения нли в окисли­тельной газовой среде вследствие окисления последних. Обеднение начинается с поверхности сплава и продолжается в результате диф­фузии легконспвряющихся элементов из глубинных слоев к. поверх­ностным. Такой процесс также характерен для высокотемператур­ной пайки.