Пылеугольные топки применяются для паровых и водогрейных котлоагрегатов мощностью более 20 МВт при сжигании фрезерного торфа, бурых и каменных углей, а также антрацита. В промышлен­ных и отопительных котельных чаще всего сжигаются бурые и каменные угли с выходом летучих Ут!> 28% (на горючую массу). Для сжигания этих углей и фрезерного торфа, как правило, уста­навливаются пылеугольные топки с молотковыми мельницами. Молотковые мельницы тоже широко используются для установки в пылеугольных топках энергетических котлоагрегатов. Почти половина топлива, используемого в настоящее время на электро­станциях, размалывается молотковыми мельницами в схемах прямого вдувания.

Отделение крупных частиц пыли от мелких, готовых для сжига­ния, производится в сепараторах, являющихся неотъемлемой частью системы пылеприготовления. С молотковыми мельницами в

Рис. 3-9. Схема пылеугольной топки с молотковыми мельницами / — котельный агрегат; 2 — коллектор перегретого пара; 8 — вентиль продувки паро­перегревателя; 4 — главная задвижка котла; Б — вентиль байпаса; 6 — вентиль про­дувки паропровода котла; 7 — вентиль на паропроводе котла перед сборным коллектором; а —- сборный коллектор котельной; р — водяной экономайзер кипящего типа; 10 — пентиль на линии рециркуляции водяного экономайзера; 11 — вентиль на питательной линии перед водяным экономайзером; 12 — обратный клапан; 13 — дымовая труба; 14 — дымосос; 15 — направляющий аппарат дымососа; 16 — золоуловитель; 17 — направляющий аппарат вентилятора; 18 — вентилятор; 19 — общий шибер иа воздухо­проводе присадки холодного воздуха; 20 — воздухоподогреватель; 21 — общий шибер на воздухопроводе горячего воздуха; 22 — шибер, регулирующий подачу холодного воздуха на мельницу; 23 — шибер, регулирующий подачу горячего воздуха на мельницу; 24 — мельница; 25 — гравитационный сепаратор (шахта); 26 — общий короб вторичного воздуха; 27 — шибер, регулирующий подачу вторичного воздуха; 28 — растопочная мазутная форсунка; 29 — вентиль, регулирующий подачу пара; 30 — вентиль, регули­рующий подачу мазута; 31 — шибер, отключающий мельницу от топки; 32 — мигалка; 33 — автоматические весы; 84 — питатель угля; 35 — отсекающий шибер; 36 — бункер

Угля

Зависимости от свойств сжигаемого топлива применяются гравита­ционные, инерционные или центробежные сепараторы.

Наиболее распространенным типом питателей сырого топлива является скребковый питатель различного конструктивного испол­нения. Питатель прост в изготовлении и обслуживании, может работать в системах под давлением как большим, так и меньшим атмосферного, обладает необходимой герметичностью. Корпус питателя в соответствии с правилами взрывобезопасности рассчи­тан на повышение внутреннего давления до 0,04 МПа.

Схема пылеугольной топки с молотковыми мельницами пока­зана на рис. 3-9. При эксплуатации этих топок основное внимание должно быть обращено на устойчивость процесса горения, предот­вращение выхода температуры аэросмеси в сепараторе за допусти­

Мые пределы, загрузку молотковых мельниц топливом, регулиро­вание работы питателей топлива и тонкости помола пыли, правиль­ное распределение первичного и вторичного воздуха, своевремен­ную замену бил и билодержателей ме^ьниц.

Производительность мельницы определенного типоразмера при постоянной скорости вращения ротора зависит от коэффициента размолоспособности топлива, тонкости помола, крупности исход­ного топлива и его влажности, расхода сушильного агента и его температуры. Наибольшее влияние на работу молотковой мель­ницы оказывает тонкость помола и коэффициент размолоспособ­ности топлива. ^

Под коэффициентом размолоспособности понимают отношение удельных расходов электроэнергии при размоле (в стандартной лабораторной мельнице) эталонного и исследуемого топлива.

Под оптимальной производительностью мельницы понимают такую производительность, при которой расход электроэнергии на размол минимален. Увеличение иди уменьшение производи­тельности мельницы по сравнению с оптимальной вызывает повыше­ние удельного расхода электроэнергии на размол. Оптимальная производительность обусловливается большим числом конструк­тивных и технологических факторов. Паспортная производитель­ность мельницы принимается обычно за оптимальную.

Под максимальной производительностью мельницы понимают такую производительность, при которой еще сохраняется баланс между подачей на мельницу топлива д выдачей готовой пыли, т. е. мельница может устойчиво работать достаточно долгое время.

Коэффициент размолоспособности Характеризует сопротивле­ние углей размолу. По мере увеличения твердости топлива коэф­фициент размолоспособности уменьшается; для большинства топ­лив он больше единицы. Однако встречаются отдельные топлива (на1*ример, артемовские и тавричанские бурые угли), имеющие’

КОЭффИЦИеНТ раЗМОЛОСПОСОбнОСТИ мень£ц0 единицы.

Одним из важнейших показателей, характеризующих эконо­мичность работы молотковых мельниц ^ их пригодность для раз­мола различных углей, является абразивный износ мелющих орга­нов бил. Износ бил зависит от многих факторов, главными из которых являются: абразивность размазываемого топлива, износо­стойкость металла бил, удельная производительность мельницы, тонкость помола пыли, конструкция бил

Износ бил мельницы заметно влияет на ее производительность. 1ак, по данным ЦКТИ износ бил на 40 мм при испытании мельницы на канском буром угле снизил ее производительность на 10—15% по сравнению с производительностью прц новых билах. В молотко - ос1Х ^ельницах> выпускаемых в СССР, радиальный зазор равен 5 30 мм, причем считается, что этот зазор оптимален с точки зрения экономичности работы мельницы

На рис. 3-10 показаны распространенные типы бил, устанавли­ваемых на молотковых мельницах. Основным недостатком П-образ - 42

Рис. 3-10. Распространенные типы бил молотковых мельниц: а — П-образное било; б — С-образное било; в — радиальное било треста ОРГРЭС

Ных бил (&ис, 3-1ф ч ^вляется небольшая степень использования металла (О^б^А^т и ^^ачительное снижение производительности мельницы ^ер^ йзН0СД бил. Под степенью использования металла бил пони^аю^ °т^ошеН^е массы изношенного металла к массе но­вого била,

Отлич^те;11>но{| ценностью С-образных бил является тонкая (толщиной 20—4о м) длинная лопасть (рис. 3-10, б). Степень использов^нй# У С-образных бил составляет 0,40—0,45,

Что объяс^яе^ся допустимой высотой износа бил. Основ­

Ным недо^та1.*сом х бил, как показал опыт их эксплуатации, является §оЛе<2 Н{1зкая дрочность. При попадании металла в мель­ницу вмесТе с уг^е - оисходят частые поломки бил, что снижает надежное^ рабо^ь ^ьниц. Для увеличения прочности С-образ­ных бил т^ес5чзм Оргр^С предложена конструкция с двумя ребрами жесткост^ р£сп^оже1*ными с задней стороны била (рис. 3-10, в). Установку’ р^бер жест^ости заметно повысила прочность бил, но

При ЭТОМ неС^^Ько у^еЛИЧИЛСЯ ИХ ИЗНОС.

В наст0я11хее наиболее распространенным методом повы­

Шения из^ососто$£ ^ металла бил является наплавка их сплавом Т-620 илц сорма,0См В зависимости от способа и толщины на­плавки и$ноСосто^° с-г*> наплавленных бил по сравнению с изно - состойкос^ф би^ к°ы^олненных из стали Ст. 3, увеличивается в 1,5—4,$ раза. ^ила следует направлять с лобовой плоскости.

Паилаика сплавом Т-620 или сормайтом дает наилучшие резуль­таты при использовании бил, изготовленных из стали 20Л или ЗОГЛ.

Наблюдения за характером износа бил показали, что форма изнашиваемой поверхности не зависит от сорта размалываемого топлива и металла бил. На форму изнашиваемой поверхности влияет конструкция била, линейная скорость и число бил по окруж­ности.

При эксплуатации мельниц необходимо систематически следить за состоянием бил и билодержателей, заменяя изношенные. При замене бил противоположные била должны иметь одинаковую массу.

Отделение крупных частиц пыли от мелких, готовых для сжига­ния, производится в сепараторах, являющихся неотъемлемой частью системы пылеприготовления. С молотковыми мельницами в зависимости от свойств сжигаемого топлива применяются грави­тационные, инерционные или центробежные сепараторы.

Гравитационные сепараторы применяются с молотковыми мель­ницами производительностью до 20 т/ч (по подмосковному углю) для получения грубой пыли (#90 >-45%) при размоле бурых углей, сланцев и фрезерного торфа. Средняя скорость в шахте гравита­ционного сепаратора для бурых углей составляет 1,6—3,3 м/с, для сланцев 2,2—3,4 м/с и фрезерного торфа 3,5—4,5 м/с. Измене­ние тонкости помола в гравитационном сепараторе достигается регулированием количества воздуха, поступающего в мельницу. Увеличение количества воздуха, подаваемого в мельницу (первич­ный воздух), при неизменной подаче топлива приводит к возраста­нию скорости в шахте и угрублению помола. Соответственно при уменьшении количества воздуха, подаваемого в мельницу, сепара­тор выдает более мелкую пыль. Однако производительность мель­ницы при этом уменьшается.

Инерционные сепараторы применяются с молотковыми мельни­цами производительностью более 20 т/ч (по подмосковному углю) для грубого размола бурых углей, сланцев, фрезерного торфа. Регулирование тонкости пыли, выдаваемой сепаратором, в преде­лах 10—15% остатка на сите 90 мкм производится поворотным шибером, который может устанавливаться под различными углами.

В молотковых мельницах с центробежными сепараторами полу­чается пыль с тонкостью помола, характеризуемой остатком 20—40% на сите 90 мкм, что позволяет удовлетворительно сжигать каменные угли с выходом летучих выше 28%.

При эксплуатации мельниц и сепараторов серьезное внимание должно быть обращено на обеспечение плотности всего пылевого тракта. Люки и дверцы уплотняют асбестовым шнуром, заменяя его при износе. Сепараторы мельниц должны быть плотно прова­рены, любые-неплотности в них »должны своевременно ликвидиро­ваться. Надо следить за отсутствием повреждений воздушного уплотнения в месте прохода вала мельницы через корпус. Следует помнить, что отложения пыли на строительных конструкциях и оборудовании создают опасность пожара и взрыва. Температура воспламенения пыли зависит от тонкости ее помола, количества летучих в топливе, влажности пыли, содержания свободного кисло­рода, зольности топлива и от других факторов. Так, по данным Всесоюзного теплотехнического института имени Ф. Э. Дзержин­ского (ВТИ), температура воспламенения бурых углей различных месторождений составляет 565—665 °С.

Взрыв пыли происходит только при определенных концентра­циях ее в потоке. По данным лабораторных исследований ЦКТИ, ири минимальной концентрации пыли украинского бурого угля и потоке, равной 0,124 кг/м3, кизиловского — 0,245 кг/м8, торфа — 0,150 кг/м3, взрыва не происходило. Также не происходило взрыва при максимальной концентрации пыли торфа, равной 13—16 кг/м8, и подмосковного угля — 5—6 кг/м3. Для разных топлив мини­мальная и максимальная концентрация в потоке, при которых происходит взрыв, различна. При содержании свободного кисло­рода в смеси 16% и менее взрыва не происходит.

Уборку пыли с оборудования следует производить только после заливки ее водой. При этом недопустимо взрыхление пыли, так как может произойти ее вспышка или взрыв. Эксплуатация шахт­но-мельничных топок должна производиться’ в строгом соответ­ствии с «Правилами взрывобезопасности установок для приготов­ления и сжигания топлив в пылевидном состоянии».

При обслуживании топок необходимо внимательно следить за температурой аэросмеси в сепараторе во избежание загорания или взрыва пыли. В соответствии с «Правилами взрывобезопас­ности установок для приготовления и сжигания топлив в пылевид­ном состоянии» температура аэросмеси на выходе из мельницы при сушке горячим воздухом и размоле каменных углей не должна превышать 130 °С, бурых углей — 100 °С и фрезерного торфа — 80 °С, а при сушке смесью дымовых газов с воздухом — соответ­ственно 170, 140 и 120 °С. Если температура аэросмеси превысит указанные значения, обслуживающий персонал должен увеличить подачу топлива в мельницу или подать насыщенный пар. При по­явлении Признаков горения аэросмеси и невозможности ликвида­ции его указанными средствами останавливают питатель топлива и мельницу. В мельницу и шахту (только при сжигании бурых углей и торфа) подают распыленную в форсунках воду.

Повышение температуры и загорание аэросмеси обычно про­исходит при неустойчивой работе топки вследствие пониженных нагрузок, пульсации факела, сжигания сухого топлива в летний период и других нарушений топочного режима.

При замене изношенных бил или в других случаях остановки мельницы, связанных с ее вскрытием, необходимо проявлять осторожность. Перед остановкой мельницы сначала останавливают питатель топлива и вентилируют мельницу воздухом до полной разгрузки электродвигателя (нагрузка электродвигателя по ам­перметру должна соответствовать его холостому ходу). Вентиля­цию мельницы производят воздухом пониженной температуры. Это достигается присадкой холодного воздуха к горячему. В пе­риод вентиляции мельницы температура аэросмеси - не должна превышать допустимую. Затем мельницу останавливают и в нее подают насыщенный пар, отключая шахту от топки шибером^ Открывают двери мельницы осторожно, приоткрыв одну из дверей и находясь в стороне, убеждаются в отсутствии тлеющих очагов пыли. Если обнаружены тлеющие очаги, двери мельницы снова закрывают и подают в нее насыщенный пар или распыленную воду. Излишнюю подачу пара или заливку мельницы водой про­изводить не следует, так как это усложняет удаление из нее остат­ков пыли и работу ремонтного персонала. Допускать ремонтный персонал можно только после охлаждения мельницы и при устой­чивой работе топки. При ремонте мельницы на работающем котле не следует производить удаление шлака, обдувку поверхностей нагрева и другие операции, которые могут нарушить устойчивость топочного процесса.

Экономичность работы пылеугольных топок зависит от потерь теплоты вследствие химической и механической неполноты сго­рания, от наружного охлаждения и расхода электроэнергии на размол топлива. Потеря теплоты от химической неполноты сгора­ния при нормальных коэффициентах избытка воздуха и правиль­ном его распределении практически отсутствует или невелика. Потеря теплоты от наружного охлаждения также незначительна, не превышает 0,6%. Основной потерей теплоты является потеря от механической неполноты сгорания, зависящая от коэффициента избытка воздуха, тонкости помола пыли и нагрузки объема то­почной камеры. В то же время утонение пыли ведет к увеличению расхода электроэнергии на ее приготовление.

При повышенных или пониженных нагрузках объема топочной камеры наблюдается увеличение потери теплоты от механической неполноты сгорания. Увеличение этой потери теплоты с ростом нагрузки топочного объема обусловлено угрублением пыли вслед­ствие повышения скорости аэросмеси в шахте. При пониженных нагрузках топочного объема рост потери от механической непол­ноты сгорания происходит из-за снижения температуры в топоч­ной камере и увеличения времени, необходимого для сжигания пыли.

Как показали многочисленные испытания топок с молотковыми мельницами, при сжигании топлив с малым выходом летучих на­блюдается заметное увеличение потери от механической неполноты сгорания при уменьшении коэффициента избытка воздуха от 1,25 до 1,05. Так, при сжигании карагандинского каменного угля эта потеря теплоты увеличилась от 6 до 9% при уменьшении ко­эффициента избытка воздуха от 1,30 до 1,05 при тонкости помола пыли, характеризуемой остатком на сите #90 = 30%. Для топлив с большим выходом летучих (бурые угли, фрезерный торф) сни-

О

КВт-ч

Жение коэффициента избытка воздуха меньше сказывается на потере теплоты от механической неполноты сгорания.

В связи с тем что более тонкий помол топлива одновременно влияет на потерю теплоты от механической неполноты сгорания и на расход электроэнергии на привод мельниц, необходимо вы­бирать наивыгодную тонкость помола пыли. Под наивыгодной (оптимальной) тонкостью помола понимают такой остаток на сите с размерами ячейки 90 мкм, при котором сумма потерь теп­лоты от химической и механической неполноты сгорания й рас­хода электроэнергии на помол, выраженного в процентах низшей теплоты сгорания, минимальна. Расход электроэнергии в про­центах низшей теплоты сгорания топлива может быть определен по формуле

2940 ЬЭ

Ч‘ = -0[-’ (3'4)

Где Ь — удельный расход условного топлива, кг/(кВт-ч); Э — удельный расход электроэнергии на размол топлива, кВт-ч/т; 0% — низшая теплота сгорания рабочей массы топлива, кДж/кг.

Выбор оптимальной тонкости помола производится на осно­вании испытаний котельного агрегата. На рис. 3-11 показан выбор оптимальной тонкости помола по данным испытаний при сжигании бурого угля. Из графика видно, что минимальная сумма затрат энергии на помол и покрытие потерь теплоты от химической и ме­ханической неполноты горения будет при остатке на сите /?90 =

Таблица 3-2 Количество первичного и вторичного воздуха, подаваемого в топку с молотковыми мельницами Топливо Выход летучих на горючую массу, % Количество воздуха, % Первичного Вторичного Бурые угли 35—60 40-50 60—50 Каменные угли 30—50 30—45 70—55 Фрезерный торф 70 50-70 50—30 Сланцы 80—90 50-60 50—40

= 55%. Испытания показали, что чем больше в топливе летучих, тем грубее может быть помол пыли.

Для экономичной эксплуатации топок с молотковыми мель­ницами необходимо правильно распределять первичный воздух, подаваемый в мельницу, и вторичный воздух, подаваемый в то­почную камеру. Опыт показывает, что количество первичного воздуха должно быть тем больше, чем выше содержание летучих в топливе. В табл. 3-2 приведены соотношения между количеством первичного и вторичного воздуха в зависимости от вида сжи­гаемого топлива. Эти данные в условиях эксплуатации уточ­няются при режимно-наладочных испытаниях. Воздушный режим топки влияет также на расположение факела в топочной камере. При открытых амбразурах вторичный воздух может подаваться через верхние и нижние шлицы (рис. 3-12, а). Подача воздуха только в верхние шлицы отжимает факел в холодную воронку, а только в нижние шлицы — поднимает факел выше оси амбразур;

Рис. 3-12. Амбразуры топок с молотковыми мельницами: а — открытая амбра­зура; б — с горизонтальным рассекателем; в — эжекционная амбразура 1 — шахта; 2 — верхние шлицы (сопла); 3 — амбразура; 4 — нижние шлицы (сопла); 5 — горизонтальный рассекатель; 6 — шибер; 7 — шекционные сопла

Одновременно подача воздуха в верхние и нижние шлицы вытя­гивает факел и приближает его к заднему экрану. Практикуют подачу воздуха дополнительно в задние сопла. Подача воздуха в задние сопла способствует лучшему перемешиванию и догоранию топлива в пределах топочной камеры. Регулированием подачи воздуха в верхние, нижние и задние сопла выбирают такое рас­положение факела, при котором наиболее полно используется объем топочной камеры й не происходит местной тепловой пере­грузки отдельных экранных поверхностей нагрева. Кроме того, регулированием подачи вторичного воздуха препятствуют сепа­рации крупных недогоревших частиц из факела в холодную воронку.

Для улучшения заполнения топки факелом иногда вместо открытых амбразур применяют амбразуры с горизонтальным рассекателем и поворотным шибером перед ними (рис. 3-12, б). Опыт эксплуатации рассекателей не выявил их особых преиму­ществ перед открытыми амбразурами. В отдельных установках при сжигании каменных углей горизонтальные рассекатели спо­собствовали шлакованию нижней части амбразур. Заметное улуч­шение в заполнении топочной камеры наблюдается при исполь­зовании инжекционных амбразур ЦКТИ (рис. 3.12, в). В этих амбразурах сопла вторичного воздуха непосредственно введены в амбразуру и имеют две пряди: одну, направленную вверх, и другую — вниз. Это обеспечивает больший угол разноса факела, меньшую длину его и лучшее перемешивание вторичного воздуха

В пределах топочной каМеРы-

Регулирование положения факела при установке горизонталь­ного рассекателя достигается изменением положения шибера. Для опускания факела в сторону холодной воронки шибер пово­рачивают вверх, уменьшая количество аэросмеси, проходящей через верхнюю часть амбразуры. Для подъема факела из холод­ной воронки шибер по0°Рачивают немного вниз, увеличивая количество аэросмеси, проходящей через верхнюю часть амбра­зуры. В эжекционных амбразурах регулирование положения факела в топке производится поворотными лопатками, которые располагаются в нижней пряди сопл.

При сжигании каменных углей в топках с молотковыми мель­ницами применяются вихревые прямоточно-улиточные горелки (рис. 3-13). Пылевоздушная смесь подается по центральной трубе, на конце которой установлен диффузор и конический рассекатель, обеспечивающий большой угол раскрытия потока. Вторичный воздух получает закрутку в улиточном закручива - теле и, выходя по кольцевому каналу в топку, перемешивается с потоком пылевоздушной смеси. Конус может перемещаться по­средством вращения штурвала, что позволяет, изменяя площадь выходного сечения, регулировать скорость выхода пылевоздуш­ной смеси в зависимости от вида сжигаемого топлива. Скорость выхода пылевоздушной смеси составляет 14—22 м/с, причем

Рис. 3-13. Вихревая прямоточно-улиточная горелка I — штурвал для перемещения конуса; 2 — патрубок подвода пылевоздушной смеси; 3 — шибер языковый; 4 — рукоятка для привода языкового шибера; 5 — раструб чугун - ный; 6 — конус с приводной штангой; 7 — порожек для выравнивания потока после колена; 8 — труба пылевоздушной смеси; 9 — улитка

Меньшее значение относится к антрациту, а большее — к камен­ному углю. Соответственно этому скорость вторичного воздуха составляет 18—22 м/с. Выбор скорости пылевоздушной смеси уточняется на основе результатов режимно-наладочных испытаний.

Пуск топки с молотковыми мельницами и гравитационным сепаратором (см. рис. 3-9) выполняется в такой последователь­ности. Производится осмотр и опробование на холостом ходу питателя топлива, молотковых мельниц (проверяется износ бил и билодержателей, легкость хода шиберов и исправность их привода), проверяется состояние пылеугольных горелок, экран­ных поверхностей нагрева, мазутных растопочных форсунок. После подготовки котла к пуску и завершения вентиляции топки и газоходов (при работе дымососа и вентилятора) поочередно зажигают растопочные форсунки. Перед зажиганием форсунки с паровым распылением мазута необходимо закрыть полностью лючки и гляделки, подачу воздуха на форсунку, отрегулировать разрежение в верхней части топки, установив его равным 10— 20 Па, и убедиться, что установилась требуемая температура мазута. Затем следует вставить в запальное отверстие мазутный растопочный факел. При устойчивом горении факела в форсунку сначала подается немного воздуха и пара, а затем и мазут путем постепенного открытия регулировочного вентиля. При воспламе­нении мазута необходимо отрегулировать горение, изменяя по­дачу мазута, пара и воздуха. При устойчивом горении удаляется растопочный факел. Все операции по изменению подачи пара, воз­духа и мазута при регулировании работы форсунки следует про­изводить постепенно, наблюдая за факелом и не допуская под­текания мазута. Факел должен быть устойчивым, ярким, без черных полос. Аналогично зажигается вторая растопочная мазут­ная форсунка. На растопочных мазутных форсунках произ­водится постепенный прогрев топки и котла.

После включения котла в паровую магистраль полностью открывается шибер в шахте, отключающий одну из мельниц. Затем включается мельница и приоткрывается шибер, регулирую­щий подачу воздуха в мельницу. В течение 2—3 мин производится вентиляция мельницы и проверяется ее работа (направление вращения, загрузка электродвигателя по амперметру). После этого на минимальной скорости включается питатель угля и по амперметру контролируется загрузка электродвигателя мель­ницы (перегрузка электродвигателя не допускается). Если элек­тродвигатель мельницы начнет перегружаться, надо немедленно отключить питатель топлива. Через гляделку, имеющуюся в топке, проверяют загорание пыли, выходящей из горелки, и следят за тем, чтобы разрежение в верхней части топки составляло 10— 20 Па. Незначительно увеличив подачу воздуха и топлива в мель­ницу, добиваются устойчивого горения пыли и следят за повыше­нием нагрузки котла.

При устойчивом горении пыли форсировка соответствующей мазутной форсунки должна быть уменьшена. Пуск второй молот­ковой мельницы производится аналогично описанному. При на­грузке котла около половины номинальной мазутные форсунки полностью отключаются.

Сжигание фрезерного торфа, имеющего Уг = 70%, без его предварительного размола может с успехом производиться в мо­дернизированных инженером Е. Д. Килионом топках ЦКТИ системы А. А. Шершнева. Принципиальная схема модернизиро­ванной топки показана на рис. 3-14. В пневматических топках системы А. А. Шершнева топочная камера имеет специальную конфигурацию, а основной воздух, необходимый для горения, поступает из сопл 1 в нижнюю часть топки, на передний скат. Топливо подается питателем 4 через щель навстречу потоку воз­духа. Встречаясь с воздухом, топливо как бы сортируется по размерам фракций. Мелкие фракции сразу же подхватываются воздухом и, воспламенившись, сгорают в верхней части топки во взвешенном состоянии. Крупные фракции скатываются по перед­ней стенки воронки, но, дойдя до охлаждаемых водой шиберов 2, подхватываются потоком воздуха и направляются к порогу 3. Подсушенные более легкие частицы выбрасываются в среднюю часть топочной камеры и сгорают во взвешенном состоянии. Влажные тяжелые частицы возвращаются к охлаждаемому водой шиберу 2 и снова подхватываются воздухом, выходящим из сопл 1. Таким образом крупные частицы многократно циркули­руют вверх и вниз, размельчаясь и подсыхая. Циркуляция этих частиц будет происходить до тех пор, пока поток воздуха не выбросит их в среднюю часть топочной камеры, где они сгорят. Комочки, недробленные «корчи» и пеньки обдуваются мощной струей воздуха и горят сначала на шиберах, а затем подхваты­ваются потоком воздуха и сгорают в вихре.

Барабанный питатель 4 после реконструкции имеет 14 мелких

Рис. 3-14. Топка ЦКТИ системы А. А. Шершнева к котлу ДКВР-10-14 после реконструкции нижней части / — воздушные сопла; 2 — шибера, охлаждаемые водой; 3 — порог; 4 — барабанный Питатель

Ячеек, расположенных в шахматном порядке по обеим сторонам барабана.

Растопка котла производится на кусковом торфе или дровах, которые укладываются на шибера 2. Когда дрова или кусковой торф немного разгорятся, пускают дымосос и вентилятор, пода­вая небольшое количество воздуха через сопла 1. Затем, периоди­чески пуская питатель 4 с минимальной производительностью, подают в топку фрезерный торф. После разогрева обмуровки и уменьшения толщины прогорающего на решетке топлива увеличи­вают подачу воздуха в сопла 1 и на минимальной подаче фрезер­ного торфа включают питатель 4, наблюдая за процессом горе­ния. Отрегулировав подачу фрезерного торфа и воздуха, по­степенно повышают форсировку топки.

При нормальной работе модернизированной топки рекомен­дуется 80—85% воздуха подавать через сопла 1 при скорости выхода воздуха из них около 35 м/с. Для поддержания ь; маль - ного режима горения питатель топлива 4 должен непрерывно ра­ботать. В модернизированной топке максимальная частота вра­щения питателя увеличена от 2 до 6 об/мин, а пределы регули­рования скорости—до 1 : 10. В процессе обслуживания топки необходимо следить, чтобы не происходил завал топливом сопл 1. На шиберах 2 зола не скапливается, так как основная ее масса уносится продуктами сгорания, поэтому опрокидывать шибера приходиться редко.

В результате модернизации топки значительно повышена на­дежность ее работы, увеличилась паропроизводительность котла, повысился его КПД за счет уменьшения потерь теплоты от меха­нической и химической неполноты горения. При эксплуатации топки необходимо соблюдать следующее правило: при пуске топки сначала открывать подачу воздуха в сопла 1, а затем пу­скать питатель топлива. При остановке топки сначала надо оста­навливать питатель топлива и только гк. этого прекращать подачу воздуха в сопла.