Разработаны	Украинским зональным научно-исследовательским и проектным институтом по гражданскому строительству (КиевЗНИИЭП) (докт. техн. наук, проф. М.И.Коляков; кандидаты техн. наук В.Б.Шевелев. И.В.Санников, Г.Б.Хачалов, В.И. Хорунжий, Г.П.Поляков; инженеры М.А.Хазарадзв, В.А.Селезнев, В.Н.Моисеенко}; при участии: Института общей и коммунальной гигиены им.А.Н. Марзеева Минздрава Украины (докт. мед. наук В.Н.Чекаль, канд. мед. наук Г.П.Трухан); ГУПО МВД Украины (В.В.Мусийчук); КГТУСА Минобразования Украины (докт. техн. наук, проф. А.Я.Барашиков, докт, техн. наук, проф. В.К.Чибиряков), НПСО "Перспектива" (инж. О.Б.Кагановский)
Внесены и подготовлены к утверждению	Главным управлением жилищно-гражданского строительства Госкомградостроительства Украины (канд. архитектуры, действительный член Украинской Академии архитектуры Л.Х.Муляр, канд. техн. наук Н.В.Трофимович)
Утверждены	Приказом Государственного комитета Украины по делам градостроительства и архитектуры №14 от 25 января 1995 г. и вводятся в действие с 1 феврали 1995 года
Согласованы	Главным управлением Государственной пожарной охраны МВД Украины (№ 12/6/279 от 9.12.94 г.) и Министерством здравоохранения Украины (№5.02.12/1039 от 18.01.95 г.)

Государственные строительные нормы украины

1. Общие положения

1.1 Настоящие нормы распространяются на проектирование, строительство и эксплуатацию зданий различной объемно-планировочной структуры высотой до пяти этажей включительно для обычных и сложных условий (просадочные грунты и подрабатываемые территории), возводимых с использованиемконструкции и технологии "Пластбау". Настоящие нормы не распространяются на методы ремонта ивосстановления здании после экстремальных ситуаций (пожары, наводнения и т.д.).
Требования настоящих норм обязательны для выполнения на территории Украины за исключением сейсмических районов с расчетной сейсмичностью выше 6 баллов. Для учета климатических условии следует руководствоваться изменением к СНиП II-3-79**, которым установлены нормативные значения сопротивления теплопередаче ограждающих конструкции и температурные зоны Украины.
Суть конструкции и технологии "Пластбау" (системы "Пластбау") СОСТОИТЕ сочетании оставляемой пенополистирольной унифицированной опалубки и монолитного железобетона с применением литых бетонных смесей, исключающих пли существенно ограничивающих вибрирование. Оставляемая опалубка используется в дальнейшем в качестве тепло- и звукоизоляционного материала: влаго-, морозе- и огнестойкость обеспечивается наружным и внутренним слоями штукатурки стен и потолков, а также конструкциями полов (рисунок 1). Для подачи и укладки бетонной смеси применяется комплект малой механизации.
В качестве оставляемой опалубки в системе "Пластбау" используются плиты пепополистирольные для стен (рисунок 1.в) и перекрытии по ГОСТ 15588-86, ТУ 301-05-3-89 "О" (рисунок 1.5). Опалубка перекрытии укладывается на монтажные подмости.
После установки арматуры, замоноличивания перекрытии и полостей в оставляемой опалубке образуются рамные или рамно-связевые каркасно-плитные конструкции, способные воспринимать все виды нагрузок, действующих на здание.

1.2 Разработка проектно-сметной документации для строительства здании системы "Пластбау" должна производится в порядке, предусмотренном сноп 1.02.01-85 по согласованию с НПСО "Перспектива", за которой закреплено право головой организации по сопровождению настоящих норм.

1.3 При проектировании, строительстве и эксплуатации зданий системы "Пластбау" в части требовании, дополняющих настоящие нормы, необходимо учитывать требования действующих глав сноп и государственных стандартов бывшего СССР и СНГ, действующих в Украине, ДБН, государственныхстандартов, санитарных норм и правил Украины.
Проектирование зданий для строительства на участках, характеризующихся выделением метана на поверхность, следует осуществлять с учетом требований "Инструкции по защите зданий от проникновения метана" (Минуглепром СССР - Макеевка, 1985).

1.4 Проектно-сметная документация зданий для обычных и сложных условии строительства должна содержать комплекс мероприятии, обеспечивающих прочность, жесткость, устойчивость, защиту от шума, нормативные показатели микроклимата, пожарную и экологическую безопасность и эксплуатационную надежность зданий. Мероприятия по обеспечению пожарной и экологической безопасности зданий должны соответствовать разделам 2.1, 2.2. 2.3, 3.3, 4.3 настоящих норм. сноп 2.01.02-85* и другим глазам сноп (см. п. 1.3).

1.5 Конструктивные решения фундаментно-подвальной (подземной) части зданий должны разрабанлваться в нескольких вариантах применительно к различным условиям строительства. При разработке проекта для применения в широкой области изменения основных расчетных параметров для подрабатываемых территорий или просадочных грунтов необходимо предусматривать разработку вариантов подготовки оснований и конструкции фундаментов, водозащиты и конструктивных мероприятии, обеспечивающих снижение стоимости строительства, трудозатрат и расхода строительных материалов, Рекомендуется не более 2-3 вариантов сечений конструкций, а число вариантов по армированию - принимать из условия, чтобы перерасход арматуры не превышал 5-10%. Минимально необходимый расход арматуры в подземных конструкциях устанавливается при привязке проекта.

а - схема опалубки и элементов омоноличивания;
б - панель перекрытия из пенополистирола;
в -стеновая панель из пенополистирола;
1 - элементы опалубки:
2 - элементы омоноличивания (стойки. ригели);
3 - элементы балконов:
4 - штукатурные слои по сетке;
5 - монолитное основание пола (плита);
6 - инвентарные подмости.

1.6 Проекты должны предусматривать возможность возведения зданий в зимнее время.

1.7 Проекты должны обеспечивать нормативную долговечность зданий равную 50 лет и степень ответственности по назначению согласно СНиП 2.01.07-85 как для II класса зданий. Здания должны соответствовать III степени огнестойкости.

2. Проектирование зданий

2.1 Объемно-планировочные и конструктивные решения.

2.1.1 Отсеки, деформационные швы, планировочные и конструктивные схемы.

2.1.1.1 Конструкция здании должна обеспечивать возможность их разрезки на отсеки с тем. чтобы площадь отсеков, а также их длина не превышала допустимых из расчета возникновения температурно-усадочных деформаций или неравномерных деформации основания. Отсеки здания разделяются вертикальными деформационными швами.

2. 1. 1 .2 Расстояние между деформационными температурно-усадочными швами и их ширину следует назначать по расчету с учетом климатических условии строительства и конструктивных характеристик здания. Допускается назначать расстояние между швами без расчета, руководствуясь табл.1. Ширину швов следует назначать не менее 20 мм.

Таблица 1

№№ п п	Температурные зоны Украины	Расстояние между деформационными, температурно-усадочными швами, м
1	II	90
2	I	120
3	III	150

2.1.1.3 Конструкция деформационных швов должна обеспечивать возможность свободных вертикальных и горизонтальных перемещений примыкающих друг к другу частей здания. Замыкание деформационных швов не допускается. В местах устройства деформационных швов следует делатьутепленные парные стены.
Деформационные швы должны отделять смежные части здания друг от друга по всей высоте, включая фундаменты и конструкции покрытия. Соединение отсеков с помощью гибких вставок не допускается. Швы шириной 20 мм допускается уплотнять герметиками.

2.1.1.4 Планировка здании и расположение лестничной клетки следует осуществлять так, чтобы предельное время эвакуации из наиболее удаленного помещения не превышало 15 мин. Расстояние от дверей квартир или других помещений до лестничной клетки или выхода наружу должно быть не более 30 м. а при выходах в тупиковый коридор или галерею - не более 20 м.

2.1.1.5 Для предотвращения распространения продуктов термодеструкции и горения пенополистирола на пути эвакуации необходимо предусматривать тамбуры с каналами дымоудаления, отсекаемые от лестничных клеток дверями, оборудованными закрывателями, с уплотнением в притворах.
Каналы дымоудаления в тамбурах следует выполнять монолитными железобетонными, кирпичными или комбинированными, сечением 110x160 мм с отверстиями на каждом этаже и выводом каналов за пределы кровли. В кирпичных каналах кладку следует армировать стержнями диаметром 5 Вр-1 через 3-4 ряда.

2.1.1.6 Наименьшую ширину и наибольший уклон лестничных маршей следует принимать в соответствии со СНиП 2.08.01-89 и СНиП 2.08.02-85.

2.1.1.7 В местах установки инженерного оборудования или прохода инженерных коммуникаций через внутренние и ограждающие конструкции должна предусматриваться плотная заделка несгораемыми материалами (мин. войлок) и строительным раствором на всю толщину конструкции, при этом толщина защитного слоя заделки должна быть не менее толщины слоя штукатурки в месте установки оборудования или прохода коммуникаций.

2.1.1.8 Подполья следует предусматривать вентилируемыми (с продухами). Площадь продухов должна составлять не менее 1/400 площади подполья.

2.1.1.9 Пределы огнестойкости для конструкций зданий должны соответствовать данным табл. 2. Для достижения указанных пределов огнестойкости необходимо выполнять следующие конструктивные мероприятия:

- армирование перекрытии, степ и узлов их соединения - исходя из условий работы здания как рамной конструкции;

- устройство поэтажных железобетонных обвязочных балок размером 160 мм (ширина) х 240 мм {высота) по периметру наружных и внутренних стен, препятствующих распространению огня по вертикали;

- установку конструктивного армирования в зонах перекрытии шириной не менее 1.2 м. считая от обвязочных балок, с шагом стержней в сетках (пли отдельных стержней) не более 100 мм. диаметр стержней 8-10 А-I. Стержни в сетках (или отдельные стержни) надлежит заводить в обвязочные балки на длину 12d стержня с обязательными отгибами на концах стержней;

- толщины штукатурки степ и перекрытий назначать в соответствии с решением одномерной или многомерной задачи термоупругости с учетом огневого воздействия в виде стандартной кривой, не менее;

- 30 мм - для зданий с наиболее удаленной точкой по горизонтали 20 м и по вертикали 12 м при перлито(вермикулито)-цементной штукатурке и площади помещения не более 20 м.кв. при цементно-песчаной штукатурке - не более 12 м. кв.;

- 50 мм - для здании с наиболее удаленной точкой по горизонтали свыше 20 м и по вертикали от 12 до 18 м при перлито (вермикулито)-цементной штукатурке и площади помещений не более 20 м2 и при цементно-песчаной штукатурке - не более 12 м.кв.;

- оштукатуривание стен и перекрытий по двум слоям сетки, крепящейся стальными стержнями диаметром 3,5-5 мм с шагом 600 мм. объединяемыми с рабочей арматурой вязальной проволокой. Сетки следует располагать на расстоянии 10 мм друг от друга и от поверхности пенополистирола;

- устройство борозд глубиной 10-15 мм на поверхности стеновых блоков из пенополистирола. заполнения которых повышает устойчивость и сцепление штукатурного слоя с поверхностью утеплителя.

Таблица 2

№№ п п	Наименование строительных конструкций	Минимальные пределы огнестойкости строительных конструкций, ч (над чертой) и максимальные пределы распространения огня по ним, см (под чертой)
1	Колонны (стойки)	2/0
2	Наружные стены	0.25/0
3	Межквартирные стены	0.5/40
4	Стены лестничных клеток	2/0
5	Перекрытия	0.75/25
6	Перегородки, отделяющие общие коридоры от других помещений	0.75/0
7	Межквартирные перегородки	0.25/40
8	Лестничные площадки, косоуры, ступени, балки и марши лестничных клеток	1/0

2.1.1.10 Для стен лестничных клеток толщина защитной штукатурки должна быть не менее 5 см.

2.1.1.11 Из определения системы "Пластбау" (п. 1.1) и конструктивных решений следует, что на ее основе может быть получена пространственная рамная в ортогональных направлениях и рамно-связевая с плоскими рамами в одном и связями в другом ортогональном направлении расчетные системы. Для здании до 5 этажей, проектируемых в объемных и сложных условиях, допускается применение любой из приведенных выше систем.

2.1.1.12 Принятая конструктивная система здания и система горизонтальных связей между смежными вертикальными элементами должны обеспечивать надежность совместной работы конструкции здания от всех видов нагрузок при нормальных и экстремальных воздействиях. При проектировании бетонных и железобетонных элементов для обеспечения условий их изготовления, требуемой долговечности и совместной работы арматуры и бетона следует выполнять требования СНиП 2.03.01-84.

2.1.1.13 Площадь поперечного сечения связен между смежными вертикальными элементами и рамно-связевых системах следует назначать по расчету, но для каждого этажа не менее:
- для стоек наружных и внутренних рам - 0.5 см - на 1 м длины фасада;
- дня стоек рам, включающих наружные и внутренние стойки 1,0 см2 на 1 м длины рамы.

2.1.1.14 Стальные связи и их соединения должны быть защищены от огневого воздействия. Защита от огневого воздействия должна обеспечивать прочность связи в течении времени, равного требуемому пределу огнестойкости конструкций, соединяемых проектируемыми связями. Для связей, соединяющих наружные несущие элементы с внутренними, должна предусматриваться защита от коррозии.

2.1.1.15 Перемычки над проемами в наружных и внутренних стенах следует проектировать с учетом их использования в качестве связей смежных стоек.

2.1.2 Материалы

2.1.2.1 Железобетонные изделия для сборных фундаментов, плиты пенополистирольные для оставляемой опалубки стен и перекрытий, столярные изделия для заполнения оконных и дверных проемов, изоляционные, кровельные и отделочные материалы должны приниматься в соответствии с нормативными документами на изделия и материалы.

2.1.2.2 Для изготовления монолитных железобетонных элементов стен и перекрытий следует применять бетонную смесь по ГОСТ 7473-85 на плотных заполнителях, доставляемых к месту укладки в готовом состоянии. Проектный класс бетона по прочности на сжатие может быть В15, В20, В25 и ВЗО при условии достижения 70% прочности на 7 сутки и 100% на 23 сутки при средней температуре твердения 20°С.
Марка по удобоукладываемости - П4.
Наибольшая крупность заполнителей - 10... 15 мм.
Для стен, не учитываемых в расчете здания, допускается применение бетонной смеси на пористых заполнителях.

2.1.2.3 Нормативные и расчетные характеристики прочности бетона принимаются в соответствии с действующими нормами проектирования бетонных и железобетонных конструкций.

2.1.2.4 Расчетные сопротивления бетона для предельных состояний первой группы Rb и Rbt следует снижать путем умножения на коэффициенты условий работы, характеризующие специфику изготовления и работы монолитных конструкций. Коэффициенты условий работы и их значения следует принимать:
- для элементов из бетона естественного твердения в условиях эксплуатации неблагоприятных для нарастания прочности (влажность окружающей среды менее 75%) - Yb2 = 0.90;
- для стеновых конструкций бетонируемых в вертикальном положении (высота бетонирования свыше 1.5 м) уь:, - 0,85;
- для тех же конструкций с наибольшими размерами сечения менее 30 см - ybs - 0,85.
Коэффициент уьз учитывается при определении Rb и Rbt, коэффициенты уь3 и ybs - Rb.
Коэффициенты вводятся независимо Друг от друга путем их перемножения.

2.1.2.5 Значения начального модуля упругости бетона Еь при сжатии и растяжении, начального коэффициента поперечной деформации v (коэффициент Пуассона) и модуля сдвига бетона G принимаются по действующим нормам проектирования бетонных и железобетонных конструкций.

2.1.2.6 Для штукатурки стен и перекрытий должны применяться малоусадочные или безусадочные цементно-песчаные растворы.
Для наружной штукатурки следует применять цементно-песчаный раствор состава 1:3,5 с маркой по морозостойкости F50, Защитный слой штукатурки в нормальной и влажной зонах должен обладать сопротивлением водопроницанию. обеспечивающим при испытаниях одно из следующих предельных состояний:
- отсутствие капельной протечки образца защитной штукатурки толщиной 50 мм с двумя другими размерами 150x150 мм, при давлении на него столба воды высотой 100 мм в течение 48 часов;
- водопоглощение материала такого же образца не более 0,5 г/см" при влажности его 6% под давлением столба воды высотой 100 мм в течение 48 часов;
- водопоглощение контрольного такого же образна не более 1.5 г/см2 при натуральных испытаниях дома в трех местах фасадной стороны - одно на перемычке и два на простенках, под давлением столба воды высотой 100 мм за 48 часов;
- давление водяного столба, высотой 100 мм создастся с помощью специальной методики и спец-приспособления.
Для внутренней штукатурки следует применять перлито(вермикулито) - или цементно-песчаные растворы, удовлетворяющие требованиям огнестойкости (п. 2.1.1.9). Состав перлито(вермикулито)-це-ментной штукатурки- 1:1:8 (цемент, известь, перлитовый (вермикулитовый) песок).

2 1.2.7 Для армирования железобетонных конструкции здании должна применяться арматура, отвечающая требованиям соответствующих государственных стандартов либо утвержденным и установленном порядке технических условии и принадлежащая к одному из следующих видов:
- стержневая горячекатаная гладкая класса А-1. периодического профиля классов A-II.А-III. A-IIIв. А-IV. A-V, А-VI;
- стержневая термомеханическая и упрочненная периодического пропили класса Ат-1VС:
- проволочная холоднотянутая обыкновенная периодического профиля класса Вр-1.

2.1.2.8 В качестве рабочей арматуры следует преимущественно применять:
а) стержневую арматуру класса A-III;
б) арматурную проволоку диаметром 3-5 мм класса Вр-I (в сварных сетках и каркасах); допускается применять;
в) стержневую арматуру класса А-I и А-II - для поперечной арматуры, а также в качестве продольной, если другие виды арматуры не могут быть использованы;
г) термомеханическую упрочненную стержневую арматуру класса Ат-IVC - для продольной арматуры сварных каркасов и сеток;
д) стержневую арматуру классов A-V. A-VI. а также горячекатаную класса А- IV -- только для продольной рабочей арматуры вязанных каркасов и сеток. При этом арматура классов A-V и A-VI может применяться только как сжатая.

2.1.2.9 Нормативные и расчетные сопротивления арматуры и значения модуля упругости арматуры Es принимаются в соответствии с СНиП 2.03.01-84.

2.1.2.10 Для армирования штукатурных слоев следует применять мелкоячеистую (NN I5-20) сетку по ГОСТ 5336-86 или соответствующую по размеру ячеи и площадн поперечного сечения стали просечно-вытяжную сетку, изготавливаемую из листовой неоцинкованной кровельной стали по ГОСТ 17715-72.

2.1.2.11 Суммарная удельная активность естественных радионуклидов в строительных материалах не должна превышать по РСН 356-91. 370 Бк-кг.

2.1.3 Конструкции подземной части зданий

2.1.3.1 Конструкция подземной части здании, возводимых на грунтах с характеристиками средней величины модуля деформации Е > 100 кг/см2 и коэффициента изменчивости сжимаемости аЕ < 1,5 должны соответствовать требованиям главы СНиП 2.02.01-83 по проектированию основании здании и сооружений в обычных условиях строительства. При значениях Е < 100 кг/см2 или аЕ > 1,5 следует учитывать особенности грунтовых оснований, в том числе рассмотренные в и.п. 2.4 и 2.5.

2.1.3.2 Выбор типа фундамента производится при разработке индивидуального или привязке типового проекта на основе ТЭО (ТЭР). При этом сопоставляются варианты, выполняемые с учетом конкретных инженерно-геологических условий площадки строительства и необходимости предотвращения неравномерных деформаций основания, которые могут вызвать образование и раскрытие трещин в ограждающих слоях штукатурки в надземной части здания.

2.1.3.3 Допускается применение фундаментов следующих типов:
- ленточные монолитные типа конструкций "Пластбау" и сборные (рисунок 2);
- плитные (при слабых грунтах, а также при значениях а^_ > 1,2);
- свайные (при насыпных грунтах, намывных основаниях, наличии зон плавунов, оползневых склонах).

2.1.3.4 Сборные ленточные фундаменты следует проектировать с использованием типовых фундаментных плит, блоков и панелей. Устройство сборных фундаментов следует предусматривать с порядовоп перевязкой конструкций, В верхнем ряду фундаментных блоков следует предусматривать колодцы глубиной не менее высоты ряда, которые используются для анкеровки монолитных стоек надземной части здания.

1 - ленточный фундамент;
2 - стена наружная;
3 - стена внутренняя;
4 - перекрытие.

2.1.3.5 Допускается устройство ступенчатых сборных фундаментов с перепадом высот. В этом случае, если по длине фундаментов 3 и более ступеней, по верху фундаментов следует устраивать монолитный пояс из бетона класса по прочности на сжатие В15 с армированием по расчету, но не менее 0,2% площади поперечного сечения пояса. Монолитный пояс может устраиваться также и в сборных ленточных фундаментах без перепада высот. В этих случаях анкеровка стоек осуществляется в монолитном поясе.

2.1.3.6 При проектировании свайного основания следует предусматривать монолитный ростверк, в котором анкерится арматура стоек.

2.1.3.7 При проектировании здания с подпольем допускается цоколь из конструкции "Пластбау". В этом случае показатель сопротивления теплопередаче для конструкций цоколя назначается как для наружных стен.

2.1.3.8 Общие требования по гидроизоляции конструкций подземной части здания:
- горизонтальная гидроизоляция необходима во всех вертикальных элементах в уровне перекрытия над техническим подпольем, или над подвалом и на уровне низа цокольных панелей, или стен подвала;
- вертикальная гидроизоляция - с наружной стороны цокольных панелей или блоков наружных стен подвала от низа упомянутых конструкций до отмостки и по обе стороны внутренних стен подвала от верха фундаментной подушки до отметки пола подвала.

2.1.3.9 При создании колодцев для анкеровки стоек каркаса надземной части здания, следует предусматривать оклеенную гидроизоляцию не только горизонтальных поверхностей но и внутри всего колодца.

2.1.3.10 Допускается после проверки в эксперименте или обоснования соответствующих расчетов замена оклеечной гидроизоляции внутри колодца гидроизоляцией цементно-песчаной пастой.

2.1.3.11 В случае устройства поверх сборных фундаментов монолитного пояса гидроизоляции устраивается под монолитным поясом. При устройстве гидроизоляции для сложных условий строительства следует руководствоваться СН 301-65.

2.1.3.12 Полы подвалов и технических подполий следует располагать, как правило, выше уровня Грунтовых вод.

2.1.4 Наружные стены

2.1.4.1 Конструкция наружных стен по системе "Пластову" должна отвечать прицеленной ни рисунке 2.

2.1.4.2 Заполнение окопных и дверных проемов деревянными столярными изделиями следует проектировать таким образом, чтобы выполнялись следующие требования:
- между коробками оконных и дверных блоков и внутренним слоем из полистирола должен быть слип набетонки (штукатурки) на вертикальных поверхностях не менее 7 см;
- штукатурка вертикальных откосов должна армироваться темп же сетками и по такому же принципу, что и на поверхностях стен, для чего сетки степ надлежит завести па боковые поверхности с нахлестом не менее 10 см;
- коробки дверных и оконных блоков должны быть покрыты одним слоем толя для парозоляции;
- основное крепление коробок осуществляется к бетонному (железобетонному) элементу толщиной не менее 10 см, в который закладываются специальные деревянные пробки;
— дополнительные крепления коробок осуществляются к поверхности штукатурки, для чего в ней также закладываются деревянные пробки.
Водонепроницаемость стыка оконного заполнения и стены должна быть обеспечена конфигурацией нижней части проема, где отводится води из-под оконного блока.

2.1.4.3 Для стен, предназначаемых для работы в особо неблагоприятных условиях (резкие колебания суточных температур в зимнее время, длительное действие косых дождей, эксплуатация в условиях влажных субтропиков и др.) следует предусматривать специальные меры защиты наружных стен:
- устройство облицовки из водонепроницаемых несгораемых листовых материалов (стеклопластик, базальтоцемент. керамическая плитка и др.);
- устройство покрасочной гидроизоляции несколькими (не менее двух) слоями кремнийорганической краски.

2.1.5 Внутренние стены и перегородки

2.1.5.1 Толщина междуквартирных, межкомнатных стен и перегородок, а также стен лестничных клеток должна определяться требованиями прочности, звукоизолирующей способности и огнестойкости. Конструкция стен должна отвечать приведенной на рисунке 2.

2.1.5.2 При проектировании внутренних стен следует в необходимых местах предусматривать вентиляционные каналы.

2.1.5.3 В конструкциях внутренних стен и перегородок между армирующими сетками следует предусматривать специальные устройства для скрытой электропроводки - трубки из несгораемых и трудносгораемых материалов, замоноличиваемых в стенах при возведении вместе с раздельными коробками. Не рекомендуется для скрытой электропроводки предусматривать в ограждающих слоях штукатурки каналы и борозды.

2.1.6 Перекрытия

2.1.6.1 Междуэтажные перекрытия системы "Пластбау", многослойные, акустически не однородные, должны удовлетворять требованиям прочности, жесткости, звукоизолирующей способности от воздушного и ударного шума и огнестойкости. Конструкция перекрытий должна отвечать приведенной на рисунке 2.

2.1.6.2 Армирование несущих конструкций перекрытий назначается по расчету на воздействие силовых и огневых воздействий, при этом расчетным сочетанием является сумма нормативной статической нагрузки при одновременном огневом воздействии 1 час.

2.2 Основные расчетные требования

2.2.1 Настоящие расчетные требования разработаны с учетом главы СНиП 2.03.01-84 для расчета конструкций системы "Пластбау" на действие статических нагрузок.

2.2.2 Конструкции здании системы "Пластбау" должны удовлетворять условиям расчета по двум группам предельных состояний в течение всего срока эксплуатации,.а также при их возведении:
- первая группа - по потере несушей способности;
- вторая группа - по непригодности к нормальной эксплуатации.

2.2.3 Расчетом по продельным состояниям первой группы следует проверять:
- все конструкции зданий и их соединения для предотвращения разрушений при действии силовых воздействии и процессе строительства и расчетного срока эксплуатации здания: - основание здания для предотвращения потери его несущем способности при совместном действии вертикальных и горизонтальных нагрузок.

2.2.4 Расчетом по предельным состояниям второй группы следует проверять:
- здания в целом для ограничения: прогиба верха здания при действии горизонтальных нагрузок;
- деформации основания:
- перекрытия, покрытия, лестничные площадки, марши и другие изгибаемые элементы для ограничения их прогибов и раскрытия трещин от вертикальных нагрузок;
- стены здания (колонны и ограждающие слон) для ограничения раскрытия трещин от вертикальных и ветровых нагрузок, неравномерных осадок оснований и температурно-влажностных воздействий.

2 2.5 В составе монолитных конструкций стен и перекрытии статические нагрузки воспринимают монолитные бетонные и железобетонные элементы. Слои армированной штукатурки являются самонесущими и в состав расчетных бетонных и железобетонных сечении не включаются.

2.2.6 Для зданий, рассчитываемых на совместное действие вертикальных и горизонтальных нагрузок по недеформируемой схеме, величина прогиба верха здания в обычных грунтовых условиях не должна превышать 0.001 его высоты. Прогиб здания подсчитывается с учетом податливости основания.

2.2.7 Предельное значение средней осадки здания из условия обеспечения сохранности инженерных коммуникации, отмосток и входов в здание не должно превышать 10 см.

2.2.8 Предельно допустимые значения совместных неравномерных деформаций основания и здания по требованиям прочности, устойчивости и трещиностойкости конструкций устанавливаются расчетом с учетом конструктивно-планировочных решений здания.

2.2.9 Предельные прогибы перекрытии и покрытии здании системы "Пластбау" не должны превышать:
при L<6м-(1/200)L;
при 6 м < L < 7,5 м- 3 см;
при L> 7.5 M-{1/250)L;
где L - пролет элемента.

2.2.10 Определяемое расчетом раскрытие трещин, пересекающих рабочую арматуру несущих конструкции, из условии зашиты арматуры от коррозии не должно превышать: при длительном раскрытии 0.3 мм. при кратковременном 0,4 мм.

2.2.11 Раскрытие трещин в слоях армированной штукатурки не допускается. При расчете трещино-стойкости слоев штукатурки следует учитывать нормативные силовые и огневые воздействия.

2.2.12 Из перечисленных в СНиП 2.01.07-85 нагрузок в расчетах зданий системы "Пластбау" необходимо учитывать следующие: постоянные:
- вес конструкций зданий;
- боковое давление грунта на стены подземной части здания;
- длительные;
- нагрузки на перекрытия чердачных помещении, нормативные значения которых принимаются равными 0,7 кПа (70 кгс/м2);
- нагрузка на перекрытие от веса людей и мебели с пониженным нормативным значением и перегородок. Нагрузки от перегородок допускается учитывать как равномерно-распределенные, при нимая их значения на основании расчета для предполагаемых схем размещения перегородок, но не менее 0.5 кПа (50 кгс/м:);
- снеговая нагрузка с пониженным нормативным значением;
- температурные климатические воздействия с пониженными нормативными значениями;
- влажностные воздействия, обусловленные уменьшением начальной изготовительной влажности до равновесного состояния и сопровождающиеся деформациями усадки;
- воздействия неравномерных деформаций основания, возникающих при обжатии грунта нагрузками от здания и не сопровождающихся изменением структуры и свойств грунта;
- воздействия, обусловленные ползучестью материалов; кратковременные;
- нагрузки на перекрытие жилых зданий с полным нормативным значением;
- снеговая нагрузка с полным нормативным значением;
- температурные климатические воздействия с полным нормативным значением;
- ветровые нагрузки; особые;
- воздействия просадочных основании, возникающих при замачивании просадочных грунтов;
- воздействия оседании земной поверхности в районах горных выработок;
- нагрузки, вызванные резкими нарушениями нормальных условий эксплуатации (пожар и др.).

2.2.13 Сочетания нагрузок при расчете здании и оснований следует определять в соответствии с главами СНиП 2.01.07-85 и СНиП 2.02.01-83.

2.2.14 Усилия, действующие в стеновых конструкциях и в перекрытиях, в зависимости от характера приложения внешних нагрузок, особенностей рассчитываемой системы и требуемой точности расчета следует определять на основе пространственных или плоских расчетных схем. Пространственные рас четные схемы позволяют определять усилия в конструкциях и их перемещения от внешних нагрузок произвольного направления. При использовании плоских расчетных схем внешние нагрузки считают действующими в одной определенной плоскости, совпадающей с плоскостью идеализированной схемы здания.

2.2.15 Пространственные расчетные схемы могут применяться в виде:
- систем пластин;
- пространственных рам;
- рамно-связезых систем.
Расчетные схемы в виде рамно-связсзых систем с плоскими рамами и связями наиболее целесообразны при определении усилий и перемещений при действии вертикальных нагрузок. В приложении приведены методика и результаты статических расчетов многоэтажных и многопролетных плоских рам зданий по системе "Пластбау" для обычных условий строительства при действии вертикальных нагрузок. Приведенные данные охватывают практически весь класс плоских рам, возможных в строительстве по системе "Пластбау".

2.3 Определение показателей огнестойкости конструкций и токсичности при пожаре.

2.3.1 Показатели огнестойкости и токсичности, а именно: пределы огнестойкости конструкций, пределы распространения огня по ним. группа возгораемости утеплителя (оставляемой опалубки), потенциальная токсическая опасность деструкции (ПТОД, г/м. куб.). токсикометрический показатель Нсл5о, г/м3, определяемые в соответствии с настоящими нормами, следует вносить в проекты конструкций при условии, что их использование полностью соответствует описанию, данному в нормах.

2.3.2 Предел огнестойкости строительных конструкций равен времени ти (в часах или минутах) от начала огневого воздействия до начала одного из предельных состояний по огнестойкости:
- потери несушей способности;
- потери теплоизолирующей способности (по повышению температуры на необогреваемой поверхности);
- потери целостности.

2.3.3 Потеря несущей способности характеризуется обрушением или прогибом конструкций, значение которого исключает возможность ее дальнейшей эксплуатации.

2.3.4 Предельное состояние по теплоизолирующей способности определяется повышением температуры на необогреваемой поверхности конструкции в среднем более чем на 190°С или в любой точке этой поверхности более чем на 220°С в сравнении с температурой конструкции до испытания.

2.3.5 Потеря целостности (плотности) характеризуется образованием в конструкциях или стыках сквозных трещин или сквозных отверстий, через которые проникают продукты горения или пламя. Возгораемость материалов, из которых выполнена конструкция, не определяет ее предела огнестойкости. В то же время следует учитывать, что применение сгораемого материала может понизить предел огнестойкости конструкции, если скорость его выгорания будет выше скорости прогревания.

2.3.6 Предел огнестойкости может быть определен при огневом стандартом испытании конструкции или расчетом. Чтобы получить средний результат, в расчетах следует использован, средние опытные значения теплотехнических и механических характеристик материален.

2.3.7 Для оценки огнестойкости конструкций пи основании расчетов необходимо располагай достаточными сведениями о пределах огнестойкости конструкции, аналогичных рассматриваемым им форме, использованным материалам и конструктивному исполнению, а также сведениям об основных закономерностях их поведения при пожаре.

2.3.8 В расчетах при действии стандартного температурного режима и нормативной нагрузка устанавливаются предельные состояния по потере несущей и теплоизолирующей способности,. при этом величина ти вычисляется от начала огневого воздействия до момента, когда иссушая пли теплоизолирующая способность конструкции становится недостаточной.

2.3.9 Для определения несущей способности конструкции вначале находят распределение температуры по сечению в контрольный момент времени и затем вычисляют несущую способность конструкций в тот же момент времени с учетом измененных механических свойств прогретых бетона и арматуры.

2.3.10 Оценка теплоизолирующей способности конструкции, т.е. температуры на ее необогреваемом поверхности в контрольный момент времени от начала огневого воздействия, производится путем решения нелинейного уравнения теплопроводности сечения конструкции с учетом условий конвективного теплообмена на ее обогреваемых и необогреваемых поверхностях. Найденные значения температуры необогреваемой поверхности сопоставляются с предельно допустимыми.

2.3.11 Допускается не определять точное расчетное значение предела огнестойкости конструкции, ограничиваясь проверкой сохранения конструкции теплоизолирующей и несущей способности в момент времени, равный требуемому пределу огнестойкости.

2.3.12 Расчет предела огнестойкости конкретной конструкции допускается производить по одномерным или многомерным расчетным моделям с учетом стандартной температурной кривой и зависимости коэффициента теплопроводности от температуры.

2.3.13 Предел огнестойкости слоистых ограждающих конструкций по теплоизолирующей способности может быть равен или. как правило, быть выше суммы пределов огнестойкости отдельно взятых слоев.

2.3.14 При указании в проекте расчетного значения предела огнестойкости иссушен конструкции, следует привести также значения статических нагрузок, для которых он определен.

2.3.15 Предел распространения огня по стеновым ограждениям и перекрытиях! определяется по методике, изложенной в СНиП 2.01.02-85.

2.3.16 ПТОД следует определять по совокупности показателей, характеризующих процесс термо-деструкции пенополистнрола, происходящей при температуре 280-700"С и включающих показатели потери массы, количественного и качественного состава продуктов при термодеструкции.

2.3.17 Для пенополистирола марки ПСВ-СВ показатели для определения и качественный состав ПТОД должны соответствовать данным, приведенным в табл.З-6. Количественный состав ПТОД определяется при наиболее опаской температуре 450°С, при которой наблюдается наивысшая токсичность термодеструктивной газовой смеси.

Таблица 3 - Показатель потери массы пенополистирола (ППС) марки ПСВ-СВ. определенный по результатам термодериватографического анализа, масса образца 50 мг.

№№ п п	Температура, в °С	Потеря массы ППС в мг при скорости нагрева печи в °С/мин
		20	10	5	2,5
1	100	0,5	0,5	5,0	3,0
2	200	1,5	1,0	20,5	3,5
3	300	3,0	2,0	24,0	6,5
4	400	20,0	45,0	50,0	47,0
5	450	50,0	47,0	50,0	48,0
6	500	50,0	47,5	50,0	50,0

Таблица 4 - Качественный состав продуктов термоокислительной деструкции пенополистирола марки ПВС-СВ в %.

№№ п п	Наименование компонентов	Температура деструкции в °С
		100	200	300	400	500	600	700
1	Бензол	следы	0,46	0,9	0,3	1,0	следы	12
2	Толуол	следы	6,9	8,3	3,3	-	-	-
3	Ксилол	-	25,4	26,7	6,0	7,3	4,2	-
4	Пропилбензол и его полимеры	-	4,2	5,4	-	-	-	-
5	Стирол	2,6	12,7	13,6	43,6	60,9	82,6	88,0
6	Метилстирол	-	2,8	4,9	0,2	0,9	1,9	-
7	Первичные спирты	-	1,0	1,6	0,05	1,0	-	-
8	Вторичные спирты, эфиры	-	7,3	4,3	0,2	4,9	-	-
9	Третичные спирты	-	2,2	3,1	-	-	-	-
10	Ацетон	2,5	3,1	6,1	0,2	2,6	-	-
11	Парафин	41,2	9,5	7,2	2,2	9,0	3,7	-
12	Олефины + нефтены С2+Сэ	28,8	15,8	11,8	2,9	7,0	4,7	-
13	Диены Сз-Св	24,3	8,1	5,9	1,4	5,2	2,8	-

Таблица 5 - Характеристика ведущих компонентов термоокислительной деструкции пенополистирола при температурах 450, 500 и 650°С (насыщенность 100-112,5 г/м.куб)

t,°c	Основные анализируемые компоненты ПТОД	Выявленные концентрации мг/м3	Класс опасности	Значение кратности превышения ПДКр.З. no HI кл. опасности	Ведущий компонент
450	Cтирол	2700	III	540,0	стирол
	Толуол	820	III	16,4	-
	Бензол	760	II	227,5	бензол
	С0	5200	IV	260,0	окись углерода
	С02	7000	IV	-	-
500	Cтирол	2650	III	530,0	стирол
	Толуол	700	III	14,0	-
	Бензол	400	II	119,5	бензол
	С0	700	IV	26,5	-
	С02	7000	IV	-	-
650	Cтирол	2950	III	590,0	стирол
	Толуол	980	III	19,6	-
	Бензол	450	II	134,5	бензол
	С0	500	IV	19,0	-
	С02	4700	IV	-	-

Таблица 6 - Количественный состав ПТОД пенополистирола (мг/м. куб.) при t = 450 С и различных насыщенностях

Основные анализируемые компоненты	Насыщенность, г/м куб.
	17,5	25,0	35,0	50,0	75,0	100,0
Cтирол	600	1000	1175	1600	2000	2700
Бензол	10	10	125	360	320	760
Толуол	30	60	170	400	760	820
С0	следы	20	30	1450	1450	5200
С02	600	1200	4500	5000	6000	7000

2.3.18 Токсикометрическнй показатель НСЛ5о характеризует опасную массу продуктов термодест-рукцни при t = 450°С. действующей на организм в течение 30 мин., и одновременно учитывает влияние на организм всех летучих продуктов горения и их комбинированное действие. Для ПСВ - СВ Нс^;о составляет 73,9 г/м~, что по классификации полимерных материалов по критерию токсичности продуктов горения с учетом времени воздействия соответствует III классу опасности - вещества умеренно опасные.

2.3.19 Установлена аварийно допустимая масса в помещениях (М.1ду, г/м-1)- максимально допустимое количество пен о полистирол а ПСВ - СВ. подверженного термодеструкции в процессе всего огневого воздействия и выделенного в помещение, равное 25,5 г/м'.

2.3.20 Значение М.,лу при разработке проектов допускается определять экспериментально или расчетом, при этом конструкция может считаться пригодной, если в течение времени эвакуации жителей из наиболее отдаленной точки здания, но не менее 30 мин., выполняется условие:
Мф <Маду, (I)
где Мф - экспериментально или теоретически определенная масса термодеструктивного пенополи-стнрола.

2.3.21 При экспериментальном определении фактической массы пенополистирола, подверженной термодеструкции, через каждые 5 мин осуществляется отбор газовоздушной смеси внутри помещения, после чего на основании табл. З-6 по линейной интерполяции устанавливается фактическая масса дестругированного пенополистирола.
Численные значения температур в слоях пенополистирола, подверженного термодеструкции, в условиях эксперимента контролируются по среднестатическим показаниям термопар, расположенным в различных точках по толщине полистирола в конструкции.

2.3.22 При определении расчетным путем фактической массы термодестругированного пенополистирола следует пользоваться следующим алгоритмом:
- решается термоупругая задача при шаге времени 5 мин и заданной стандартной кривой теплового воздействия, при этом определяются приращения температур по толщине комплексной конструкции;
- в соответствии с ранее определенным приращением температур устанавливаются приращения напряжений и деформаций;
- в соответствии с установленным изменением температур определяется масса термодестругированного пенополистирола и соответствующие этому компоненты термодеструкции;
- осуществляется сравнение фактической массы термодестругированного пенополистирола с Мллу.

2.3.23 Аналитическое выражение стандартной кривой огневого воздействия следует принимать в виде:

I = 345 tg (480т + 1) + 20, (2)

где т, час - время от начала огневого воздействия:
20 С - температура среды у необогреваемых поверхностей; t. С - температура обогреваемой поверхности.
Расчет токсической безопасности и масс продуктов термодеструкции пенополистирола марки ПСВ - СВ приведен в приложении (п. 3.1).

2.4 Особенности проектирования зданий для строительства на подрабатываемых территориях

2.4.1 Особенности объемно-планировочных и конструктппных решений

2.4.1.1 Конструкция зданий для строительства на подрабатываемых территориях должна обеспечивать возможность их разрезки деформационными (осадочными) швами на отдельные отсеки прямоугольной формы и не имеющих изменения этажности.

2.4.1.2 Изломи несущих стен в плане не рекомендуются. При необходимости изломов (не более 1,5 м) следует предусматривать конструктивные мероприятия, обеспечивающие восприятие усилии от воз действии деформированного основания.
Проемы в стенах подвала следует назначать минимально допустимых размеров и не размещать их с местах с максимальными усилиями.

2.4.1.3 Длину зданий без деформационных (осадочных) швов или отсеков следует назначать в зависимости от горно-геологических условии и особенностей конструктивно-планировочных схем. Ориентировочные длины 1 - 5-этажных зданий или отсеков приведены в табл.7.

Таблица 7

Группа территорий	Ожидаемые деформации земной поверхности			Ожидаемая высота уступа h, см	Длина отсекав, м, для зданий высотой в этажах
	Относительная горизонтальная деформация растяжения или сжатия е, мм/м	Наклон i, мм/м	Радиус кривизны R, км		1-2	3-4
I	12>е>8	20>i>10	1	-	24	20
II	8>е>5	10>i>7	3	-	36	24
III	5>е>3	7>i>5	7	-	42	30
VI	3>е>0	5>i>0	12	-	60	40
Iк	-	-	-	25>h>15	20	14-18
IIк	-	-	-	15>h>10	24	20
IIIк	-	-	-	10>h>5	36	24
VIк	-	-	-	5>h>0	40	36

2.4.1.4 Деформационные швы между отсеками здания должны обеспечивать их возможный крен при неравномерных деформациях основания в соответствии с п.5,6 РСН 227-88.

2.4.1.5 Ширина деформационных (осадочных) швов принимается по расчету согласно СНиП 2.01.09-91, но не менее 200 мм.

2.4.1.6 Фундаменты здания или его отсеков должны, как правило, закладываться на одном уровне. При заложении фундаментов смежных отсеков на разных отметках переход от более заглубленной части к менее заглубленной следует осуществлять уступами не круче 1:2 при высоте каждого не более 60 см. В этом случае, если предусмотрен фундаментный пояс, его следует закладывать на отметке самой высокой части подошвы фундаментов, а ниже пояса до проектных отметок фундаменты заглублять кладкой из местных материалов, отделяя ее от пояса швом скольжения.

2.4.1.7 На площадках, сложенных грунтами с модулем деформации Е< 10 МПа (100 кг/см2), а также при возможности резкого ухудшения строительных свойств грунтов основания вследствие изменения гидрогеологических условий площадки при подработке рекомендуется применять грунтовые подушки.
Грунтовые подушки следует применять также и на площадках, сложенных малосжимаемыми грунтами с модулем деформации Е > 25 - 30 МПа с целью снижения неблагоприятных воздействий деформаций земной поверхности.

2.4.1.8 Подземная часть здания может быть решена по жесткой, податливой иди комбинированной схеме. При этом во всех случаях возможно устройство горизонтального шва скольжения. Проектирование зданий без шва скольжения допускается в случае применения подземном части, способной полностью воспринять усилия от горизонтальных деформации основания.
Жесткая конструктивная схема должна обеспечивать работу фундаментов со стенами подвала. Шов скольжения при этом следует располагать под подошвой фундаментов.
Податливая пли комбинированная схема выполняется с применением фундаментных плит, шов скольжения при этом располагается над фундаментными плитами под стенами подвала.

2.4.1.9 В случаях, когда прогнозируемые наклоны зданий или усилия и деформации в несущих конструкциях, вызываемые чрезмерными осадками основании, превышают допустимые, могут быть предусмотрены конструктивные мероприятия по выравниванию здании.

2.4.1.10 В подземном части зданий, проектируемых с учетом выравнивания должно предусматриваться подвальное помещение высотой от пола до низа выступающих конструкций не менее 1.9 м.

2.4.1.11 В зданиях, проектируемых с учетом выравнивания с помощью домкратов или устройств с песчаным заполнением, следует предусматривать горизонтальный распределительный шов между фундаментами и стенами подвала.
При выравнивании методом выбуривания рекомендуется не устраивать горизонтальный распределительный шов между фундаментами и стенами подвала.
При толщине стен подвала менее 40 см необходимо предусматривать фундаментный пояс сечением не менее 40x40 см (в случаях применения домкратов).

2.4.1.12 Места расположения проемов для установки домкратов в плане здания должны обеспечивать примерное равенство грузовых площадей от веса вышележащих конструкций, приходящихся на каждый домкрат.
Минимальные размеры проемов для рекомендуемых домкратов конструкции НИИСК показаны на рисунке 3,а.
В случаях применения выравнивающих устройств с песчаным заполнением устройство фундаментного пояса и проемов для размещения домкратов не требуется (рисунок З.б).
Типы подземной части зданий, рекомендуемые для различных условий строительства, указаны в табл. 8.

Таблица 8

Группы подрабатываемых территорий	Рекомендуемые типы подземных конструкций
	Эскиз	Описание
IV, III, II, IVк		Сборные, сборно-монолитные или монолитные неразрезные без выравнивающих устройств с расположением шва скольжения (1) над или под плитами фундамента
I, IIIк		Сборно-монолитные или монолитные разрезные со швом скольжении (1) в уровне верха фундаментных плит и выравнивающими устройствами (2) над швами скольжения
IIк, Iк при S > 2 см		Монолитные разрезные в уровне верха фундаментных плит с выравнивающими устройствами (2) над фундаментными плитами и швом скольжения (1) под ними
Iк при S < 2 см		Монолитные неразрезные с выравнивающими устройствами (2) под подошвой фундамента и швом (1) или без шва скольжения над выравнивающим устройством

Рисунок 3 - Конструкции подземной части с выравнивающими устройствами.

Рисунок 3 - Конструкции подземной части с выравнивающими устройствами.

a - подземная часть с нишами для домкратов; б - то же с песчаным заполнением распределительного шва; 1- ниши для домкратов; 2 - песчаное заполнение; 3 - армирующие элементы; 4 - ограждающие элементы.

2.4.1.13 В зданиях с податливыми фундаментами (при шве скольжения, расположенном между фундаментами и стенами подвала) полы по грунту следует проектировать нежесткими. При жестких конструкциях полов по периметру всех стен подвала необходимо предусматривать швы, ширина которых устанавливается расчетом.

2.4.1.14 С целью обеспечения в процессе выравнивания здания нормальной эксплуатации трубопроводов, располагаемых в подвале, при проектировании систем внутреннего водопровода и канализации необходимо предусматривать:
- прокладку труб за пределами проемов, предусмотренных для размещения выравнивающих устройств;
- крепление стояков и разводящих трубопроводов к конструкциям, расположенным над горизонтальным разделительным швом между опорной и поднимаемой частями здания;
- устройство отверстий для пропуска труб через стены и фундаменты с обеспечением зазора между трубой и строительными конструкциями, превышающего расчетное значение перемещения здания на 100 мм;
- наличие компенсаторов, обеспечивающих горизонтальные и вертикальные перемещения трубопроводов.

2.4.2 Особенности расчета зданий на подрабатываемых территориях.

2.4.2.1 Целью расчета и конструирования подземной части и основания является ограничение усилий и деформаций в надземных конструкциях здания допустимыми значениями, а также предотвращение появления в конструкциях трещин с превышением предельных параметров, указанных в СНиП 2.01.09-91.

2.4.2.2 Расчетное сопротивление грунтов основания (R0), а также размеры фундаментов следует определять в соответствии с п.9.3 СНиП 2.02.01-83.
С целью значительного уменьшения усилий в несущих конструкциях здания рекомендуется:
- проектировать основания и фундаменты по фактическим модулям деформации грунтов с превышением расчетных сопротивлений, определяемых по СНиП 2.02.01-83, при использовании диаграмм деформирования грунтов, полученных в реальных условиях строительных площадок (испытания стандартных штампов или фундаментных блоков), и согласовании со специализированной организацией.

2.4.2.3 Расчет подземных конструкций и оснований следует выполнять на расчетные сочетания нагрузок и воздействий, указанные в табл.9 и 10.
В дополнение к требованиям действующих нормативных документов в табл.9 приведены особые сочетания 8 и 9, которые необходимо учитывать в расчетах для определения допустимых деформаций основания и подземных конструкции (И группа предельных состояний) с целью обеспечения несущей способности надземных конструкции (I группа предельных состояний).

Таблица 9

Группа предельных состояний	Номер расчетных комбинаций нагрузок и воздействий	Коэффициенты надежности по нагрузке и сочетаний в расчетных комбинациях, различных по продолжительности нагрузок и воздействий
		Постоянные от собственного веса конструкций, объемная масса которых		Длительные (в т.ч. кратковременные с пониженным значением, табл.3 СНиП2.01.07-85)			Кратковременные (в т.ч. уменьшенные в части длительных)			Особые
		Более 1800 кг/м3	1800 кг/м3 и менее, а также штукатурные и изоляци¬онные слои	От веса людей и мебели	Снеговых	Воздействие неравномерных деформаций основания	От веса людей, мебели и оборудования, полное нормативное значение которых		Снеговых	Районы горных выработок, просадочные грунты
							>2кПа	<2кПа
1	1	1,1	1,3	-	-	-	1,2	1,3	-	-
	2	1,1	1,3	-	-	1; 0,95	1,2	1,3	1,4; 0,9	-
							0,9	0,9
	3	1,1	1,3	-	-	-	1,2	1,3	1,4; 0,8	1
							0,8	0,8
	4	1,1	1,3	-	-	-	1,2	1,3	-	1
							0,8	0,8
2	5	1	1	1; 0,95	1; 0,95	1; 0,95	-	-	-	-
	6	1	1	1; 0,95	-	-	1; 0,9	1; 0,9	-	-
	7	1	1	1; 0,95	1; 0,95	1; 0,95	1; 0,9	1; 0,9	-	-
	8	1	1	1; 0,95	-	1; 0,95	-	-	-	1
	9	1	1	1; 0,95	-	1; 0,95	1; 0,9	1; 0,8	1; 0,8	1

Таблица 10

Проверяемая расчетом конструкция	Номера расчетных комбинаций (см. табл. 9)
	I группа предельных состояний	II группа предельных состояний
Основание	2,3	5,8
Фундаменты	2,3	7
Стены подвала	2,3	7,9
Перекрытие над подвалом	1,4	6

2.4.2.4 Особенностью расчета подземных конструкции является необходимость определения про¬гибов и выгибов в уровне перекрытия при особом сочетании нагрузок. Полученные величины исполь¬зуют при расчете надземных конструкций на заданные вертикальные перемещения; при этом должнабыть обеспечена несущая способность надземных конструкций (предельное состояние первой группы).

2.4.2.5 Предельные значения относительных деформаций надземных конструкций, удовлетворя¬ющие требованиям расчета по первой группе предельных состояний, приведены в табл.11. В таблице обозначены AS, AU, соответственно разность осадок опорных сечений балки и горизонтальных перемещений верха и низа колонны; L. Н - линейные размеры элементов в свету.

Таблица 11

Конструкции	Относительные перемещения
	AS/L	Аu/н
Монолитные железобетонные балки из бетона класса В20 выше с площадью сжатой опорной арматуры более 50% растянутой	0,005	-
Железобетонные колонны с площадью поперечного сечения менее 0,1 м2	-	0,006

2.4.2.6 Предельное значение относительного прогиба (выгиба) здания не должно превышать 0.0012 при основном сочетании нагрузок. Крены зданий, определенные при особом сочетании нагрузок, не должны превышать 0,008.

2.4.2.7 В качестве расчетных схем рекомендуются системы перекрестных балок, лежащих на нелинейно-деформируемом основании с искривленной или ступенчатой поверхностью (рисунок 4).

2.4.2.8 При жестком соединении ленточных фундаментов со стенами подвала или при наличии шва скольжения между фундаментами и стенами подвала расчетной схемой является рама (рисунок 4,а). работающая на нагрузки из ее плоскости. В такой расчетной схеме при наличии шва скольжения стержни обоих направлений моделируют работу продольных и поперечных стен и примыкающих к ним участков перекрытий. В случаях жесткого соединения фундаментов со стенами указанные стержни моделируют совместную работу стен, фундаментов и участков перекрытий.

2.4.2.9 В качестве расчетной схемы фундаментов с выравнивающими устройствами рекомендуется система перекрестных балок, лежащих на нелинейно-деформируемом основании с заданными перемещениями в виде цилиндрической или ступенчатой поверхности. В случае расположения шва скольжения между фундаментами и стенами подвала расчетная схема принимается в виде точечных опор или прерывистых опорных лент. В этом случае, если стены подвала и фундаменты запроектированы в виде перекрестных лент, расчетной схемой является составная система из двух балочных ростверков (рам), соединенных между собой односторонними связями, работающими на сжатие и сдвиг (рисунок 4,6). В такой расчетной схеме стержни нижнего ростверка моделируют работу ленточных перекрестных фундаментов, стержни верхнего ростверка - стен подвала и примыкающих к ним участков перекрытии.
Жесткость односторонних связей соответствует жесткости опорных элементов или выравнивающих устройств.
При расчете здания в стадии выравнивания в качестве исходных данных задают относительные деформации связей (выравнивающих устройств с песчаным заполнением) или усилия от домкратов.

Рисунок 4 - Расчетные схемы подземной части здания.

а - расчетная схема без выравнивающих устройств: б -то же с выравнивающими устройствами; I - стены подвала и фундаменты; 2 - стены подвала; 3 - фундаменты: 4 - односторонние связи.

2.4.2.10 Допускается применение балочных расчетных схем, когда изменением конструктивных, си¬ловых и деформационных параметров здания в направлении двух других измерений можно пренебречь.

2.4.2.11 Стены подвала рассчитывают совместно с фундаментами или без них (при наличии ним скольжения) на растяжение с изгибом и действие поперечных сил в плоскости стен, а также на изгиб и кручение из плоскости стен.

2.4.2.12 Плиту перекрытия следует дополнительно рассчитывать на изгиб и растяжение при основном и особом сочетании нагрузок.

2.4.2.13 Все виды фундаментов рассчитывают на изгиб из плоскости стен, а фундаменты, запроектированные в виде непрерывных перекрестных лент -дополнительно на растягивающие усилия вдоль стен, а также изгиб из плоскости стен.

2.4.2.14 При расчетах в стадии выравнивания зданий необходима проверка фундаментов на усилия от домкратов и других выравнивающих устройств. Усилия, передаваемые домкратами на фундаменты, определяются по формуле:

где О - расчетная масса поднимаемого здания; Т - равнодействующая суммарных усилий, возникающих на вертикальных поверхностях конструкций, соприкасающихся с грунтом, при подъеме здания;
N0 - равнодействующая реактивных давлений по подошве фундаментов, относительно которой происходит поворот здания; n - число домкратов, которые размещаются под всем зданием.

2.4.2.15 Модель основания следует принимать в виде нелинейно-неупругой системы, отражающем нелинейную связь между деформациями (осадками s) и нагрузками (удельным давлением р). различие в деформационных свойствах основания при нагружении и разгрузке, несущую способность основания, нарушение контакта между фундаментом и основанием.
Нелинейно-неупругую зависимость, отражающую упругопластические свойства грунтового полупространства можно принять в виде диаграммы, представленной на рисунке 5. Диаграмма содержит три характерных участка: участок 1 описывает "первичное" загружение основания, зависимость s от р определяется формулой (4); участок II соответствует случаям разгрузки и повторного нагружения в интервале давления от 0 до р1, величина осадки 5 определяется по формуле (5); участок III соответствует случаю отрыва фундаментов от основания

Рисунок 5 - Расчетная зависимость между осадками и давлениями (контактными напряжениями) для нелинейно-деформируемого основания.

где s0 - осадка в рассматриваемой точке поверхности основания при удельном давлении р0;
R'nn - предельно допустимое давление на основание при вертикальной нагрузке, характеризующее его несущую способность;
st. Р1 - координаты точки, лежащей на кривой "первичного" загружения (рисунок 5), от которой начинается разгрузка и до которой путь повторного нагружения происходит по участку II диаграммы;
k - коэффициент разгрузки основания, определяемый как отношение полной осадки основания к ее упругой составляющей (s/sу ) при удельном давлении р0. Значения параметров диаграммы s0. p0, R'rip. k определяются по результатам полевых испытаний грунтов штампами в шурфах (скважинах). Неоднородность геологического строения основания учитывается путем задания соответствующих значений параметров sn. р0, R' , k в ряде точек под подошвой фундамента, выбираемых в зависимости от характера залегания слоев, наличия отдельных линз грунта и различных включении. Диаграмма деформирования отражает одностороннюю связь фундамента с основанием - грунт воспринимает только сжимающие напряжения.

2.4.2.16 Расчет здания на воздействие вертикальных деформаций основания в виде ступенчатого оседания или цилиндрического искривления поверхности рекомендуется выполнять в 2 этапа. На первом этапе решается контактная задача по определению взаимодействия фундаментов с поверхностью осно¬вания, на втором - определяются усилия в несущих конструкциях. При этом, реактивные давления. определенные на первом этапе, рассматриваются как нагрузка на здание от оседающего основания.

2.4.2.17 Реактивные давления по подошве фундаментов и обобщенные усилия в здании при наиболее неблагоприятных воздействиях деформируемого основания рекомендуется определять (1-й этап расче¬та) с заданным предельно допустимым значением прогибов и выгибов здания, что позволяет получать минимально допустимые значения усилий в несущих конструкциях (2-ой этап расчета).

2.4.2.18 В случае использования балочных расчетных схем (п.2.4.2.10) максимальные обобщенные усилия определяются по формуле:

где G. L - соответственно расчетная масса и длина здания:

Рисунок 6

Рисунок 7

Моп, М°" - коэффициенты, определяемые по графикам рисунков 6 и 7 в зависимости от безразмерных параметров

кп, h/s, R.S/L-где h - расчетная высота уступа в основании;
s- средняя осадка здания:
R - расчетный радиус кривизны земной поверхности;
X - коэффициент, учитывающий влияние жесткости балки на обобщенные усилия; определяется по графикам рисунка 8 в зависимости от параметров
Д/L , h/s, R-S/L-Д - допускаемая величина прогиба или выгиба здания. Параметр К^ определяется по формуле:
Ku = R'np/PcP' (9)где R' - предельное давление на основание, определяемое натурными испытаниями фундаментов или штампов для построения гиперболической зависимости осадки фундамента от удельного давления; р. - среднее давление под подошвой фундамента. В приближенных расчетах принимается:
Кп = Кпр/Рср, (10)где R - предельное сопротивление основания, определяемое расчетным путем по формуле:

k - коэффициент, уточняющий численное значение R в гиперболической зависимости осадки фунда¬мента от давления, принимается равным 1,3 для суглинков и глин и 1,5 - для песка.
В формулу (11) подставляются численные значения коэффициентов надежности и условий работы, приведенные в табл.9, при которых Rnp получает максимальные значения, a NY , Ng , Nc . ?у„ ^ , ^ - в соответствии с п.2.62 СНиП 2.02.01-83 в зависимости от угла внутреннего трения фи.
Примечание. При пользовании графиками, приведенными на рисунках 6 и 7, следует принимать: р - R' , если предельное давление на основание определяется натурными испытаниями или штампам! в полевых условиях, р - R , если предельное давление определяется по СНиП 2.02.01-83.

а) для подрабатываемых территории I - IV групп, когда отдельные виды деформации земной поверхности достигают своих максимальных значений в разное время:

б) для подрабатываемых территории I - IV групп, когда отдельные виды деформаций земной поверхности достигают своих максимальных значений одновременно:

в) для подрабатываемых территорий 1к - Г/к групп, у которых деформации земной поверхности достигают максимальных значении одновременно:

где е - расстояние между равнодействующими сил, вызванных горизонтальными деформациями осно¬вания:
г, h. e, - индексы, указывающие, что обобщенные усилия определяются от воздействий соответственно искривляемого по цилиндрической поверхности, ступенчато-оседающего и горизонтально-деформи¬руемого основания.

2.4.2.24 Усилия в несущих конструкциях зданий от воздействия вертикальных деформаций осно¬вания могут быть определены также методом последовательных деформаций, предусматривающим поэтапный подход к расчету:
- на первом этапе расчета (контактная задача} определяются реактивные давления на подошве фундаментов и обобщенные усилия на здание в целом для выявления наиболее неблагоприятных дефор¬маций основания, при этом диаграмма "давление-осадка" принимается как на рисунке 5;
- на втором этапе определяются усилия и деформации в несущих конструкциях при наиболее неблагоприятных сочетаниях активных и реактивных нагрузок, которые определены на первом этапе.
Величина удельного давления р;. вызывающая осадку S;, определяется по формуле:

Конфигурация фундаментов дома, взаимодействующего с неравномерно деформируемым осно¬ванием, представляется в виде совокупности площадок f[ (i - 1, h) с координатами центра Х\. YJ, загруженных вертикальными нагрузками от собственного веса сооружения и полезных нагрузок на перекрытия приведенных к системе сосредоточенных сил g; и моментов mxj, myi (рисунок 10,а).
Совокупность площадок fs рассматривается как система бесконечной жесткости (штамп) с варьи¬руемой формой контактной поверхности, задаваемой вертикальными деформациями Wj.
Процесс решения контактной задачи в методе последовательных деформаций условно разделен на две взаимообусловленные части: определение реактивных давлений р; при фиксированных значениях вертикальных деформации фундаментов W; и определение вертикальных деформаций Wj при заданных значениях реактивных давлении р;.
Критерием решения задачи рекомендуется принимать отсутствие с заданной наперед точностью изменений в значениях вертикальных деформаций Wj. В качестве первого приближения следует при¬нимать плоскую форму контактной поверхности фундаментов.

а - план фундамента; б - к определению осадок з. Рисунок 10 - Расчетная схема фундамента при расчете методом последовательных деформаций.
Для определения реактивных давлений р, при фиксированных значениях Wj необходимо знать значения деформаций основания st (рисунок 10,6), которые для системы бесконечной жесткости опреде¬ляются по формуле:

где 5 - осадка штампа в точке с координатами [0,0];
1х,1у - наклон штампа соответственно вдоль оси Х,У;
Д (. - деформации поверхности основания не связанные с воздействием фундаментов на основание.
Учитывая нелинейный характер деформирования, а также возможность отрыва фундаментов от основания, искомые величины в, 1Х, 1у определяются численным способом в ходе итерационного процесса, критерием окончания которого является выполнение с заданной точностью условий равно¬весия:

Блок-схема алгоритма вычисления s, I,, Iy представлена на рисунке 11.

Рисунок 11 - Схема алгоритма определения значений s0, lx, Iv.

Статический расчет сооружения по упрошенной расчетной схеме в линейно-ynpyroii постановке принципиальных трудностей не вызывает; его выполняют одним из известных методов расчета стерж¬невых систем (сил, перемещений пли смешанным методом). При использовании готовых программ для ЭВМ задача упрощается и сводится к подготовке исходных данных.
Удельные давления р,, действующие по подошве фундаментов, рассматриваются как реактивные силы, уравновешивающие внешние, приложенные к сооружению нагрузки. Для выполнения расчета по определению деформаций W, достаточно принять статически определимую схему опирания (три вер¬тикальные опоры). Однако, в этом случае требуется обеспечить необходимую точность вычислении реактивных давлений р,. так как величины реакций RL в принятых опорах могут исказить значения вычисляемых деформации W,.
Рекомендуется схему опирания принимать в виде упругих связей, вводимых во все точки контакта фундамента с основанием, жесткость которых определяется по формуле:

В этом случае все неувязки по отсутствию равновесия между вертикальными нагрузкам и реакцией основания окажутся включенными в податливые опоры и искажения в значениях деформаций Wt б)'Д>п минимальными.
Для выполнения первого и второго этапов расчета рекомендуется использовать программы Д-1 ЭВМ соответственно "Контакт" и "Флора", разработанные в КиевЗНИИЭП.

2.4.2.25 Варианты подземных частей зданий с выравнивающими устройствами следует принимать в зависимости от горно-геологических условии, а также возможностей строительных и эксплуати¬ рующих организации.

2.4.2.26 Необходимость применения конструктивных мероприятии по выравниванию зданий (КМВ) рекомендуется определять в зависимости от соотношении расчетных и допустимых наклонов зданий в соответствии с табл.12, где:
i - расчетный наклон здания:
[i] -допустимый наклон, при котором обеспечиваются требования расчета основания и конструкции здания по I и II группам предельных состоянии;
i| - наклон, при котором обеспечиваются требования расчета основания и конструкций только по I группе предельных состояний:
i, - наклон, при котором обеспечиваются требования расчета основания и конструкции по двум группам предельных состоянии в течение установленного ограниченного времени, по истечении кото¬рого планируется выравнивание здания.

Таблица 12

Группы условий по выравниванию зданий	Соотношения между расчетными и допустимыми наклонами зданий	Конструктивные мероприятия по выравниванию зданий (КМВ)
1	i < [i]	He требуется
2	[i] < i < i1	Строительство допускается при условии обеспечения эксплуатирующей организацией контроля за состоянием подрабатываемых зданий и своевременных их выравниванием
3	i1< i < it	Строительство может быть допущено при условии разработки организационных и технических мероприятий, согласованных с эксплуатацией, проектной и научно-исследовательской организациями
4	it< i	Строительство не допускается

2.4.2.27 Расчетный крен здания определяется по формуле:

где 1и - ожидаемый максимальный наклон земной поверхности, определяемый по маркшейдерскому расчету:
ic - крен здания вследствие неоднородности грунта;
iy - крен здания от воздействий уступа в основании, определяемый по графику, приводимому в типовом проекте в зависимости от параметров h/s и i/s;
0.8 - коэффициент, учитывающий вероятность совпадения максимума наклона здания от разных факто¬ров как по времени, так и по направлению действия.

2.4.2.28 Наклон здания i рекомендуется определять в соответствии со следующими ограничениями:

i, < tV; it < 10tBVB; i < [\] / n (26)

где t-допускаемая продолжительность между циклами выравнивания здания; V - средняя скорость образования наклона здания; Va - скорость образования наклона здания в период выравнивания; п -допускаемое число выравниваний здания в период его эксплуатации.
Значения указанных параметров устанавливаются и согласовываются маркшейдерской, эксплуа¬тационной, специализированной проектной или научно-исследовательской организациями.

2.5 Особенности проектирования зданий для строительства на просадочных грунтах.

2.5.1 Особенности объемно-планировочных и конструктивных решении.

2.5.1.1 Конфигурация зданий для строительства на просадочных грунтах должна обеспечивать воз¬можность их разрезки деформационными швами на отдельные отсеки прямоугольной формы.
Деформационные швы должны устраиваться в местах изменения нагрузок на фундаменты, а также толщины слоя присадочных грунтов в основании фундаментов.
Расстояния между деформационными швами должны приниматься не более 30 м в каждом направ¬лении. С целью снижения расхода стали рекомендуется принимать длины отсеков в пределах 18-24 м.

2.5.1.2 Ширина деформационных швов принимается по расчету согласно СНиП 2.01.09-91, но не менее 100 мм.

2.5.2 Особенности проектирования оснований.

2.5.2.1 Проект подготовки основания и выбор метода уплотнения просадочных грунтов должен выполняться на основе ТЭО с учетом типа грунтовых условии по просадочности, мощности просадоч-ной толщи, вероятности замачивания грунтов основания на всю высоту просадочной толщи, возможно¬го значения просадки грунта, конструктивных особенностей здания. Основные исходные данные для проектирования оснований должны определяться в соответствии с положениями СНиП 2.02.01-83 и ГОСТами на методы определения свойств грунтов, а также на основании документации, согласованной с заказчиком.

2.5.2.2 В случаях, когда прогнозируемые крены зданий или усилия и деформации в несущих конструкциях превышают предельно допустимые значения, установленные нормативными документами, рекомендуется ориентироваться на методы, позволяющие полностью ликвидировать просадочные свой¬ства оснований путем устройства уплотненных методом вытрамбовывания грунтовых толщ, предварительного замачивания и др.

2.5.2.3 В случае, если суммарные осадки и просадки при неполном устранении просадочности превышают предельно допустимые либо приводят к кренам, превышающим допустимые величины, необходим расчет зданий на усилия от неустранимой просадки оснований и применение комплекса защитных мероприятий.

2.5.2.4 В комплекс водозащитных мероприятий входит: компоновка генплана; планировка заст¬раиваемой территории: устройства под зданиями и сооружениями маловодопроницаемых экранов; качественная засыпка и уплотнение пазух котлованов и траншей; устройство вокруг зданий отмосток; прокладка внешних и внутренних водонесущих коммуникаций с исключением утечки воды и обеспечением свободного их осмотра и ремонта; отвод аварийных вод за пределы зданий в ливнесточную сеть.

2.5.2.5 Подготовка основания и создание сплошного маловодопроницаемого экрана осуществляется устройством одного или двухярусного уплотненного слоя грунта. При двухярусном уплотнении нижний ярус образуется трамбованием лессового грунта естественного сложения, верхний ярус - путем послой¬ной укатки грунта слоями толщиной 20-30 см. Устройство верхнего яруса путем трамбования грунта не допускается.

2.5.2.6 Размеры уплотняемой площади в плане определяются в зависимости от назначения уплотнения, размеров и конфигурации здания в плане, нагрузок на фундаменты и других факторов. При этом размеры уплотняемой площади по низу уплотненного слоя принимаются больше размеров здания по наружным граням фундаментов в каждую сторону на величину не менее 1,5 м.

2.5.2.7 Проектная глубина уплотненного грунтового слоя основания должна назначаться из условии полного устранения просадочных свойств грунтов в пределах глубины деформируемой зоны путем последовательного удовлетворения равенства:

где р5[ - начальное просадочное давление;
р -давление на грунт по подошве фундамента за вычетом природного давления;
уи - объемный вес уплотняемого слоя при степени влажности более 0.8;
у'и - объемный вес выше отметки заложения фундамента;
h - глубина заложения фундамента;
а - коэффициент уменьшения дополнительного давления в грунте от нагрузки фундамента на глубине;
h+hупл. принимаемый согласно СНиЛ 2.02.01-83.

Для зданий системы "Пластбау" толщину уплотненного слоя грунта допускается определять по формулам:

где р - среднее давление на грунт по подошве фундамента;
рsl - начальное просадочное давление ниже уплотненного слоя;
b - ширина фундамента.

2.5.2.8 При полном устранении просадочных свойств грунтов в пределах деформируемой зоны от нагрузки, передаваемой фундаментом, давление на подстилающий неуплотненный просадочный грунт не должно превышать начального просадочного давления грунтов этого слоя:

где рoz - дополнительное давление на кровле подстилающего неуплотненного просадочного грунта от нагрузки, передаваемое фундаментом;
Р5г - природное давление на кровле этого слоя.
Величина расчетного давления на уплотненный грунт из условия обеспечения несущей способности подстилающего слоя определяется по формуле:

где рб - природное давление на отметке заложения фундаментов;
а - коэффициент уменьшения дополнительного давления от фундамента на кровле неуплотненного слоя, определяемый по СНиП 2.02.01-83.

Устройство уплотненного слоя необходимо осуществить при оптимальной влажности, которая принимается равной:
- при послойной укатке - значению влажности на границе раскатывания W0 - Wр;
- при трамбовании W0 = Wр(0,01 0,03Wр).

Если природная влажность грунта ниже оптимальной на 5% и более, следует производить доувлажнение грунта.
За критерий оценки качества уплотнения грунта принимается его объемный вес, который должен быть не менее 1,6 т/м3 для ликвидации просадочных свойств и не менее 1,65-1,7 т/м3 для создания сплошного маловодопроницаемого экрана. Влажность и плотность грунтов должны определяться в соответствии с требованиями ГОСТ 5182-78, ГОСТ 5180-75.

2.5.2.9 Компоновка генеральных планов застройки должна предусматривать максимальное сохранение естественного стока поверхностных и атмосферных вод. При необходимости размещения зданий, перегораживающих и затрудняющих естественный сброс поверхностных вод, необходимо предусматривать мероприятия, обеспечивающие их отведение.

2.5.2.10 Проект вертикальной планировки застраиваемой площадки или строительного участка должен разрабатываться с использованием путей естественного стока атмосферных и талых вод. Планировка под одну отметку, а также применение песчаных грунтов, строительного мусора и других дренирующих материалов для планировочных насыпей на площадках со II типом грунтовых условий не допускается. Все поверхностные воды следует отводить через постоянно действующую ливнесточную сеть за пределы застраиваемой территории. Ливнесточная сеть должна обеспечивать пропуск наибольшего расхода ливневых вод в данном районе.

2.5.2.11 При проектировании внутренних водостоков следует руководствоваться указаниями СНиП 2.04.01-85 на внутренний водопровод и канализацию зданий. Ввод водопровода и теплосетей в здание, а также выпуск канализации и водостоков следует прокладывать в лотках со съемными плитами перекрытия. Под лотками следует предусматривать уплотнение грунта на глубину 0,2-0.3 м и укладывать их с уклоном не менее 0,02 в сторону от здания.

2.5.2.12 Примыкание лотков к фундаментам здания должно быть герметическим и выполняться с учетом неравномерной просадки лотка и фундамента. Длина лотка от обреза фундамента принимается в зависимости от толщины слоя просадочных грунтов и диаметра трубопровода согласно табл.13.

Таблица 13

Диаметр труб, мм	Таблица 13 Длина потоков, м, при толщине слоя просадочных грунтов, м
	< 12	> 12
< 100	5	7,5
< 100-300	7,5	10
> 300	10	15

2.5.2.13 Ввод водопровода и теплосетей, а также выпуски канализации и водостоков должны располагаться вне узлов и мест сопряжения фундаментов. Для прокладки вводов и выводов коммуникаций в фундаментах или в стенах подвалов следует предусматривать отверстия или проемы. Расстояние от верха труб до верха проема должно составлять 1/4 расчетной просадки основания здания, но не менее 0,15 м; расстояние от низа трубы До подошвы фундаментов - не менее 0,5 м.

2.5.2.14 При проектировании зданий на просадочных грунтах II типа с применением комплекса мероприятии водозащита грунтов оснований обеспечивается устройством водонепроницаемых полов и водоотводящих лотков в подвальных помещениях. Полы устраиваются из уплотненного лессового грунта до плотности 1,б5т/м3 с уширением их в каждую строну от наружных гранен фундаментов. Прорезка траншеями для коммуникации маловодопроницаемых полов на глубину более 1/3 их толщины не допускается.

2.5.2.15 Водонепроницаемость полов отдельных участков зданий с повышенной вероятностью замачивания грунтов рекомендуется обеспечить с помощью устройства сплошного водоизолирующего экрана (полимерные пленки, рубероид и т.п.), наклеенного на бетонную подготовку, с введением его краев на стены по периметру помещений. В местах примыкания полов к стенам следует устраивать бетонные бортики-плинтусы высотой 15 см, прижимаюшие к стенам края водоизолирующего ковра.
Уклоны полов к водосборным лоткам должны быть не менее 0,01, уклоны лотков - не менее 0,003 - 0.005.

2.5.2.1б По периметру каждого здания должна устраиваться водонепроницаемая отмостка, отдель¬ная или совмещенная с тротуаром, шириной не менее 1.5 м. Отмостки должны при возможности перекрывать пазухи котлованов на величину 0,3 м и иметь независимо от конструкции подготовку из уплотненного грунта толщиной не менее 0,15 м.
В поперечном направлении отмосткам следует придавать уклон не менее 0,03, отметка бровки отмостки должна превышать планировочную отметку не менее чем на 0.05 м. Вода, попадающая на отмостку, должна сбрасываться в ливнесточную канализацию или водосборные лотки, проложенные через зеленые зоны или тротуары.

2.5.3 Особенности расчета зданий на просадочных грунтах.

2.5.3.1 Расчет конструкций зданий должен производиться с учетом деформаций, возникающих при искривлении земной поверхности вследствие просадочных грунтов. При этом в зданиях системы "Пластбау" усилия от деформаций основания должны восприниматься фундаментной частью.

2.5.3.2 За расчетные принимаются усилия, полученные при наиболее неблагоприятных комбинациях, возникающих при каждом отдельном виде деформации основания.

2.5.3.3 Расчет проводится в соответствии с требованиями СНиП 2.02.01-83 по деформациям, исходя из условия:

где s - совместная деформация основания и здания, определяемая как для обычных непросадочных грунтов в соответствии с их деформативными характеристиками, полученными при естественной влажности; 5sl - деформация основания, вызванная просадкой грунта; 5u - предельно допустимая совместная деформация основания и здания, принимаемая равной:

где sи - предельно допустимая деформация основания при неравномерной осадке фундаментов, определяемая как для обычных непросадочных грунтов;
у, - коэффициент условий работы, учитывающий вероятность одновременного сочетания неблагоприятных условий по просадке и осадке и принимаемый:

Рисунок 12 - Схема и основные расчетные параметры искривленного основания.

2.5.3.4 При расчете конструкций на вертикальные перемещения основания необходимо находить наиболее неблагоприятные варианты расположения источника замачивания по отношению к зданию.
Допускается рассматривать два варианта расположения источника замачивания:
- центр просадочной воронки в середине здания (прогиб здания);
- центр просадочной воронки в торце здания (выгиб здания).

2.5.3.5 В качестве расчетной модели основания принимается однородное искривленное винклеровское основание с радиусом просадочного блюдца - г, характеризуемое средним коэффициентом жест¬кости основания Си, который вычисляется по формуле:

С - коэфициент жесткости основания в незамоченном (природном) состоянии.
С целью уточнения расчетной модели основания допускается принимать за расчетную модель основания с переменным коэффициентом жесткости (рисунок 12).
mс[! - коэффициент снижения жесткости основания при замачивании середины отсека, определяемый в зависимости от расчетной длины г участка по формулам:

При расположении просадочной воронки в торце рассчитываемого здания (отсека) коэффициент mcn находится по формулам:

где г - длина криволинейного участка просадки грунта от его собственного веса, определяемая по формуле:

где Н51 - величина просадочнои толщи; значения (0,5 + m.B tgв) принимаются по табл.14.

Таблица 14

Строение толщи	Значение величины (0,5 + m?tg?) при грунте основания
	Лессовидная супесь	Лессовидный суглинок
Однородная	1,2	1,7
Фильтрационная способность верхнего слоя больше, чем нижнего	1,55	2,3
То же, меньше чем нижнего	1	1,35

Коэффициент изменчивости сжимаемости основания определяется по формуле:

где еос- средняя относительная деформация грунта от нагрузки фундамента в пределах сжимаемой зоны, равная:

где Si - величина осадки наиболее характерного по нагрузкам и размерам фундамента;
Нс - толщина сжимаемой зоны основания от внешней нагрузки:
спр - средняя относительная деформация грунта при просадке его от собственного веса, равная:

где Ssl,g - расчетная просадка грунта от сооственного веса, определяется с учетом неполного водонасыщения грунта согласно СНиП 2.02.01-83; hsl,g - толщина зоны просадки; 2 1 - длина здания или его отсека.

2.5.3.6 Коэффициент жесткости основания в незамоченном (природном) состоянии (с), в том числе при полном или частичном устранении просадочных свойств грунтов:

где р - среднее давление под подошвой фундаментов здания на основание, тс/м. определяется по формуле:

scp- средняя осадка здания, м. определяется по формуле:

где si- осадка 1-го фундамента, м. вычисляемая согласно СНиП 2.02.01-83 для двухслойного основания, верхняя часть которого сложена грунтом уплотненного слоя, а нижняя - лессовыми грунтами естествен¬ной структуры и влажности; F, - площадь подошвы 1-го фундамента. м2;
р ,-давление от расчетной нагрузки под подошвой 1-го фундамента на основание, тс/м. определяемое по формуле:

где рх - суммарная расчетная нагрузка погонной длины 1 м основания 1-го фундамента, т/м;
у « - средняя объемная масса грунта выше подошвы фундамента, тс/м3;
Ii,bi, hi, - соответственно длина, ширина и глубина заложения фундамента, м.

2.5.3.7 Снижение расчетных усилий в фундаментных конструкциях может быть достигнуто путем повышения давлении на грунты основания за счет обоснованного назначения размеров фундаментов, учетом снижения значения коэффициента жесткости основания при замачивании грунтов, учетом не¬ линейного деформирования грунта и материала фундаментов. При отсутствии исходных данных нелинейного деформирования грунта, бетона и арматуры расчет следует выполнять в предположении упру¬гого деформирования конструкций здания и грунта.

2.5.3.8 Наибольшие значения изгибающих моментов и поперечных сил в здании возникают в момент времени, соответствующих промежуточной стадии образования просадочной воронки.
Расчетные усилия зависят от сочетания основных параметров просадочной воронки: параметров деформационного воздействия и коэффициента жесткости основания. Преобладающее влияние этих параметров на расчетные усилия не совпадает по времени: с увеличением размеров просадочной воронки снижается коэффициент жесткости основания. Следовательно, следует предварительно выявить кри¬тические параметры просадочной воронки, соответствующие максимальным усилиям в здании, и только после этого выполнять расчет на воздействие этих параметров.

Для случаев замачивания в торце и под серединой здания допускается принимать:

2.5.3.9 Расчет фундаментно-подвальной части зданий системы "Пластбау" следует выполнять с использованием специальных программ, предусматривающих учет просадок при возможности нару¬шения контакта грунта с подошвой фундамента и учет неупругого деформирования железобетона и грунта. В случае отсутствия специальной программы моделирование фундаментной части может осуществляться стержневыми системами либо конечными элементами и расчет выполняется с помощью программ "Экспресс", "Рассудок", "Супер", "Лира".
Упругое основание в этом случае апроксимируется системой дискретных шарнирно-связанных с фундаментами вертикальных стержней, жесткостные характеристики которых пропорциональны пло¬щадям заменяемых участков основания.

2.5.3.10 Допускается использовать расчетную схему здания в виде балки с приведенными жесткостными характеристиками. При этом, приведенная жесткость здания, определяется жесткостью фундаментной части.

2.5.3.11 Расчет фундаментной конструкции здания на просадочных грунтах следует производить в следующей последовательности, определяется приведенная ширина подошвы фундамента по формуле:

ЕFi - суммарная фактическая площадь фундамента определяется по формуле:

где Ер - суммарная нормативная нагрузка на здание;
R - расчетное сопротивление грунта основания, определяемое согласно СНиП 2.02.01-83.

Конструктивное решение фундаментной части задается до расчета в соответствии с табл.8. Опреде¬ляется несущая способность стены по наиболее слабому вертикальному сечению. Вычисляются харак¬теристики фундаментной части здания. Решается контактная задача с учетом конечной жесткости здания, с расчетной схемой в виде балки или системы перекрестных балок на деформируемом основании. Найденные расчетные усилия М и Q сравниваются с соответствующими предельными значениями М и Q. В случае необходимости корректируется сечение или армирование.

2.5.3.12 Расчет малоэтажных зданий на воздействие горизонтальных деформаций основания проводится с целью определения продольных усилий, действующих на фундаменты при просадке грунта от собственного веса. Расчет проводится при sз1:Е > 0,005г или sз[тВ > 30 см, а последнем случае расчет ведется на совместное воздействие вертикальных и горизонтальных перемещений.

2.5.3.13 В качестве расчетной схемы принимается балка на упругом основании, характеризуемом вертикальным (С) и горизонтальным (Ссд) коэффициентами жесткости с заданными параметрами деформирования свободной поверхности грунта.

2.5.3.14 Изменение вертикальных ssl,в и горизонтальных Usl,(х) деформаций свободной поверхности грунта в пределах просадочной воронки допускается принимать по линейному закону:

где х - координата точки, в которой определяется значение вертикальной или горизонтальной дефор¬мации свободной поверхности грунта при расположении начала координат в центре просадочной воронки;
ssl,g - максимальная величина просадки грунта от собственного веса: г - расчетная длина криволинейного участка просадки грунта от собственного веса.
Максимальная величина абсолютной горизонтальной деформации свободной поверхности грунта при просадке (Usl) определяется по формуле:

Относительная горизонтальная деформация определяется по формуле:

2.5.3.15 Расчет фундаментов на воздействие горизонтальных деформации основания проводится для случая наиболее неблагоприятного расположения источника замачивания по отношению к зданию, при котором в его конструкциях возникают наибольшие усилия. При этом расчетный вариант взаимного расположения здания и источника замачивания определяется из решения уравнения:

2.5.3.16 Суммарные горизонтальные усилия, вызванные горизонтальными деформациями осно¬вания, определяются по формуле:

где N и Nтп - нагрузки, вызванные силами трения сдвигающегося грунта по подошве рассчитывае¬мого фундамента, а также по подошве фундаментов поперечные стен, примыкающих к расчетному; N, - нагрузки, вызванные силами трения грунта по боковым поверхностям рассчитываемого фундамента: N - нагрузки, вызванные нормальным давлением сдвигающегося грунта на фундаменты, примыкающие к расчетному.

2.5.3.17 Усилие Nт. вызванное силами трения сдвигающегося грунта по подошве рассчитываемого фундамента, определяется по формуле:

Горизонтальный коэффициент жесткости основания Сея допускается принимать равным:

Ссд = 0,7С;где С - вертикальный коэффициент жесткости основания, определяемый с учетом его снижения при увлажнении.

2.5.3.18 Усилие Nтп, вызванные силами трения сдвигающегося грунта по подошве фундаментов поперечных стен, примыкающих к расчетному, определяется по формуле:

где n - количество поперечных стен па расчетном участке 1;

1П - длина примыкающего участка фундамента поперечной стены.

2.5.3.19 Касательные нагрузки Nг и Nтп определяются с учетом их предельных значений:

Горизонтальный коэффициент жесткости основания принимается равным:

Предельное значение касательной нагрузки определяется по формуле:

где tgu - коэффициент трения, принимаемый приближенно равным для уплотненных суглинков 0,4 и супесей 0,45 в водонасыщенном состоянии при (G ? 0,8);
с - удельное сцепление грунта, принимается в зависимости от объемной массы скелета уплотненного грунта;
b - ширина рассчитываемой фундаментной ленты;
рcp - среднее значение реактивного отпора основания на расчетном участке 1т.

2.5.3.20 Усилие Nб, вызванное силами трения грунта по заглубленным боковым поверхностям рассчитываемого фундамента, определяется по формуле:

где h - высота заглубленных поверхностей рассчитываемого фундамента;
Сr - удельное сцепление грунта обратной засыпки с заглубленной поверхностью фундамента, принима¬емое для лессовидных супесей равным 0,2 тс/м2, суглинков 0,3 тс/м2.

2.5.3.21 Усилие Nд от каждой поперечной стены на расчетном участке принимается равным:

где y' и - плотность грунта обратной засыпки, залегающего от пола или планировки до подошвы
фундамента в водонасыщенном состоянии при (G ? 0,8), принимаемая равной 1,9 т/м3; h - высота заглубленной в грунте части фундамента рассматриваемой поперечной стены; (рн - угол внутреннего трения грунта обратной засыпки.

2.5.3.22 При неполном устранении просадочности грунтов в деформируемой зоне следует, помимо воздействий от искривления земной поверхности, учитывать просадку грунтов, лежащих между подош¬вой уплотненного грунтового экрана и нижней границей деформируемой зоны.

Для зданий системы "Пластбау" необходимо стремиться к полному устранению просадочности основания в деформируемой зоне.
При суммарных величинах неустраненных просадок и осадок фундаментов и их неравномерности, превышающей предельные значения, установленные СНиП 2.02.01-83. проектирование должно вестись с учетом воздействий на здание неравномерных деформаций основания совместно с воздействиями просадки грунтов от их собственного веса.

3. Производство работ по возведению и правила приемки зданий

3.1 Виды и последовательность работ, машины и оборудование

3.1.1 Виды работ, составляющих технологический цикл по возведению зданий, должны соответствовать проектам организации строительства (ПОС) и производства работ ( ППР), разрабатываемым в составе проектно-сметной документации на строительство и дополнительно к ней.

3.1.2 Машины и оборудование для производства работ должны соответствовать спецификациям, приведенным в ПОС и ППР. Нестандартное оборудование и монтажная оснастка должны соответствовать технологической документации на изготовление.

3.2 Технологические требования к организации и технологии производства работ

3.2.1 До начала работ по возведению здания должны быть выполнены подготовительные работы, включающие:
- расчистку территории, отведенной под застройку, и вертикальную планировку с организацией водоотвода;
- разборку и снос сооружений, подлежащих ликвидации;
- перекладку в целях временного использования существующих сетей и трубопроводов, и приспособления в этих целях существующих строений;
- размещение на строительной площадке инвентарных зданий строительного назначения, прокладку временных коммуникаций, а также выполнение защитных и специальных ограждений площадки;
- закрепление на местности пунктов геодезической разбивочной основы.

3.2.2 Использование грунтов в качестве оснований должно исключать возможность ухудшения качества изготовленного основания вследствие неорганизованного замачивания, размыва поверхностными водами, механического повреждения, промерзания и выветривания. При переменной глубине заложения фундаментов подготовку основания следует вести, начиная с нижних отметок.

3.2.3 Монтаж сборных бетонных и железобетонных конструкции подземной части здания следует производить равномерно по периметру здания. Отставание монтажа блоков по высоте допускается в пределах подземной части, при этом разрыв должен быть ступенчатым.
Плиты ленточных фундаментов или блоки стен подвала, смещенные с постели в период твердения раствора, следует поднять и вновь установить на свежий раствор. Блоки наружных стен подземной части выравнивают по плоскости, обращенной во внутрь, блоки внутренних стен - по одной из плоскостей.
Разрешается для выверки вертикального положения блоков установка их на монтажные клинья. удаляемые через 1-2 дня после установки. Смешение установленных элементов после выверки и снятия строп запрещается. При монтаже сборных бетонных и железобетонных конструкции необходимо соблюдать требо¬вания СНиП III-16-80.

3.2.4 При производстве работ по погружению свай регистрируют число ударов па каждый метр погружения первых 15-20 свай, расположенных в различных точках строительной площадки. Общее число ударов на погружение других сваи не подсчитывают.
В конце забивки, когда отказ свай по значению близок к расчетному, его измеряют с точностью I мм не менее, чем по трем последовательным залогам на последнем метре погружения сваи. При забивке сваи молотами двойного действия за залог принимают число ударов за 2 мин. Для вибропогружателей за залог принимают работу вибропогружателя D течение 2 мни. За отказ, соответствующий расчетному. принимают минимальное значение средних значений отказов, подсчитанных раздельно для трех после¬довательных залогов. Сваи длиной до 10 м, недопогруженные более чем на 15% проектной глубины, если они дали на протяжении трех последовательных залогов расчетный отказ, обследуют для выяснения причины, затрудняющих забивку, и решения вопроса о возможности использования свай или забивки дополнительных.
Сваю, не давшую расчетного отказа, подвергают контрольной добивке после "отдыха" ее в грунте в соответствии со стандартом на испытание свай. Если отказ при контрольной добивке превышает расчетный, проектная организация устанавливает необходимость контрольных испытаний свай ста¬тической нагрузкой и корректировки проекта свайного фундамента или его части. Отказ сваи, забиваемых молотами, не должен превышать расчетных значений, заданных в рабочих чертежах.

3.2.5 При возведении зданий системы "Пластбау" опалубочные, арматурные работы и работы по укладке монолитного бетона следует производить в соответствии со СНиП III-15-76.
В связи с наличием в системе "Пластбау" железобетонных элементов, недоступных визуальному контролю, следует уделить особое внимание контролю качества бетонных работ, исключающих обра¬зование пустот в несущих конструкциях.
При производстве бетонных работ в зимнее время применение метода замораживания обычных растворов и бетонов не допускается. Возведение зданий при отрицательных температурах должно осуществляться с применением бетон¬ной смеси и растворов с химическими противоморозными добавками, обеспечивающими нарастание прочности раствора и бетона без прогрева.
Предельная высота части здания, возводимая при отрицательных температурах, рецептура противоморозных добавок должны назначаться с учетом требований "Инструкции по приготовлению и при¬менению строительных растворов" (СН 290-74).

3.2.6 Цементно-песчаную или перлито(вермикулито)-песчаную штукатурку следует наносить по маякам, выдерживая рекомендуемую толщину защитных слоев с положительным допуском.
Образование технологических и усадочных трещин в ограждающих слоях цементной штукатурки следует предотвращать:
- применением малоусадочных или безусадочных цементных растворов, для чего предусматривать использование соответствующих рецептур смесей: обеспечением соответствующего влажностного режима схватывания и набора прочности.

3.3 Пожарная безопасность при производстве работ

3.3.1 При монтаже зданий системы "Пластбау" необходимо соблюдать требования ППБ 05-86 "Правила пожарной безопасности при производстве строительно-монтажных работ".

3.3.2 В проекте производства работ необходимо разработать мероприятия по пожарной безопас¬ности на все этапы строительства.

3.3.3 Работы, связанные с монтажом конструкций с применением утеплителя из пенополистирола, должны вестись по нарядам-допускам, выдаваемым исполнителям работ, и подписанным лицом, ответственным за противопожарное состояние строительства. В наряде-допуске должно быть указано место, технологическая последовательность, способы производства, конкретные противопожарные мероприятия, ответственные лица и срок его действия. На местах производства работ должны быть вывешены аншлаги "Огнеопасно - легкогорючий утеплитель".

3.3.4 На месте производства работ количество утеплителя не должно превышать сменной потреб-ности.

3.3.5 Утеплитель необходимо хранить вне строящегося здания в отдельно стоящем сооружении (крытом складе) или на специальной площадке под навесом, защищающем плиты от воздействия атмосферных осадков и солнечных лучей на расстоянии не менее 18 м от строящихся и временных зданий. При хранении под навесом плиты должны быть уложены на подкладки, при этом высота штабеля не должна превышать 3 м.

3.3.6 Монтаж вышележащих этажей производить только после оштукатуривания стен и перекрытия нижележащих этажей.

3.3.7 При монтаже комплекса зданий без наружной штукатурки могут быть не более, чем два соседних здания.

3.3.8 По окончании рабочей смены запрещается оставлять неиспользованный утеплитель внутри или на покрытиях зданий, а также в противопожарных разрывах.

3.3.9 Размещение временных складов (кладовых), мастерских и административно-бытовых помещений в строящихся зданиях не допускается.

3.3.10 На период производства строительно-монтажных работ допускается применять только системы воздушного или водяного отопления с размещением топочных за пределами зданий на расстоянии не менее 18 м или за противопожарной стеной.

3.3.11 Нахождение посторонних лиц на строительной площадке не допускается.

3.3.12 Курить на территории строительства разрешается в специально отведенных местах, оборудованных урнами с водой для окурков. На месте курения должна быть табличка с надписью "Место для курения".

3.3.13 Разводить костры на территории строительства запрещается.

3.3.14 Монтаж электросети производить в соответствии с "Правилами устройства электроустановок. ПУЭ-86".

3.4 Особенности возведения зданий на подрабатываемых территориях

3.4.1 Способы разработки грунтов на подрабатываемых территориях определяют в ПОС и уточняют вППР.

3.4.2 При подготовке оснований для возведения фундаментов в соответствии с проектом должно быть обеспечено выполнение мероприятий по закладке контрольно-измерительной аппаратуры и установки контрольных реперов, обеспечивающих возможность наблюдения за осадками (сдвигами, кренами) и деформациями. При устройстве подземной части здания в соответствии с проектом следует при необходимости предусматривать устройства для выравнивания зданий (домкраты или устройства с песчаным запол¬нением).

3.5 Особенности возведения зданий на просадочных грунтах

3.5.1 В процессе подготовки основания на просадочных грунтах для предупреждения недопустимого их замачивания и, как следствие, недопустимых осадок существующих и строящихся зданий необходимо выполнять требования к организации общеплощадочной системы поверхностного водоотвода и разме¬щению временных здании без нарушения этой системы, а также к своевременному испытанию временных сетей водоснабжения на герметичность. Перерыв между окончанием разработки котлована и устройст¬вом фундамента при наличии просадочных грунтов не допускается.

3.5.2 Способы уплотнения просадочных грунтов с целью устройства основании здании, включая поверхностное уплотнение тяжелыми механизмами, уплотнение с устройством грунтовых подушек, уплотнение вытрамбованием котлованов, грунтовыми сваями и предварительным замачиванием, опре¬деляется проектом.

3.5.3 Основным работам по уплотнению грунтов предшествует опытное (пробное) уплотнение. В акте на проведение опытного уплотнения следует указать:

- при поверхностном уплотнении трамбованием - размеры, вес и число проходов трамбующей машины по одному следу;
- при поверхностном уплотнении указать - толшины отсыпаемых слоев и режим работы меха¬низмов;
- при вытрамбовывании котлованов - размеры трамбовки и режим работы механизмов, а при вытрамбовывании котлованов с уширенным основанием - дополнительно размеры уширения;
- при глубинном уплотнении грунтовыми сваями - характеристику применяемого оборудования, общий объем и объем отдельных порций грунта, засыпаемого в скважины, толщину верхнего недоуплотненного слоя грунта и способ его ликвидации;
- при уплотнении грунтов замачиванием - расход воды на 1 м2 замачиваемой площади, время замачивания, диаметр и глубину скважин, толщину верхнего недоуплотменного слоя грунта и способ его уплотнения.

По результатам опытного уплотнения принимается решение по возможности выполнения основных работ или корректировке проекта по устройству основания.

4. Указания по эксплуатации зданий

4.1 Ввод здании в эксплуатацию

4.1.1 Ввод зданий в эксплуатацию производится в соответствии с ДБН А.3.1-3-94.

4.2. Техническое обслуживание

4.2.1 При техническом обслуживании зданий следует выполнять требования "Правил и норм тех¬нической эксплуатации жилищного фонда в городах и поселках Украинской ССР" (1976 г.).

4.2.2 Обслуживание технического подполья включает:
- поддержание в холодное время года температуры воздуха внутри подполья не менее +5°С, влажность не более 65% при однократном воздухообмене;
- регулярное наблюдение наиболее уязвимых мест конструкций, в том числе: сопряжений стен подполья с отместкой, горизонтальной гидроизоляции наружных и внутренних стен подполья, вертикальной гидроизоляции наружных стен, зон застоя или притока воды к фундаментам и стенам подполья.

4.2.3 Ремонтные работы по устранению обнаруженных неисправностей следует выполнять в сроки, установленные "Положением о проведении планово-предупредительного ремонта жилых и обществен¬ных зданий" (М.. Стройиздат, 1965 г.) с учетом проектного решения здания. При появлении в стенах подвала наклонных или вертикальных трещин следует установить маяки. Состояние маяков следует проверять через 3 мес. в течение первого года, через 6 мес. - в течение второго года и далее один раз в год в течение 5 лет.
Неизменное состояние маяков свидетельствует о прекращении деформаций стен и возможности заделки трещин. При увеличении трещин следует обращаться в специализированные организации. При обнаружении на стенах и потолках сырых пятен и плесени, образования конденсата на водо¬проводных трубах следует организовать интенсивное проветривание через окна, двери, продухи. Не допускается пробивка проемов и отверстий в стенах, установка новых перегородок и крепление их к несущим конструкциям без разрешения лиц, ответственных за эксплуатацию зданий. Просадки, образовавшиеся в местах закладки инженерных сетей, засыпаются песчаным грунтом слоями толщиной 20 см с последующим трамбованием каждого слоя и поливкой водой с восстанов¬лением покрытия.
Окраска металлических деталей и восстановление неисправностей теплоизоляции осуществляется частично в порядке подготовки зданий к зиме и в полном объеме при выполнении текущего ремонта в каждые три года. В процессе эксплуатации здания запрещается производить срезку грунта вблизи здания, скла¬дировать материалы возле стен, допускать подтопление основании или застой воды, а также утечку воды из канализационной и водопроводной сети, сажать деревья ближе 5 м, а кустарник - 1,5 м от стен. Земляные работы в непосредственной близости от здания, особенно нижней подошвы фундаментов, могут производиться только по специальному разрешению.

4.2.4 Правильность эксплуатации наружных и внутренних стен надземной части здания обеспечивается постоянным температурно-влажностным режимом в жилых и подсобных помещениях согласно СНиП 2.08.01-85. Подлежат регулярному наблюдению наиболее уязвимые места наружных и внутренних стен:
- наружные углы и места сопряжения наружных стен с внутренними и с перекрытиями;
- простенки, перемычки, балконы.
Крепления флагодержателей и уличных знаков следует производить только в местах, предусмотрен¬ных проектом. Раскрытие трещин в штукатурке стен зданий не допускается. При появлении трещин в штукатурке их следует зачеканивать цементно-песчаным раствором М100, предварительно расшив их до метал¬лических сеток.
Запрещается крепить а наружных стенах зданий оттяжки проводов, а также установку и крепление реклам. Крепление к ограждающим конструкциям здания устройств и элементов инженерного оборудо¬вания следует производить только в соответствии с проектом.

4.2.5 При эксплуатации зданий необходимо систематически проверять правильность использования жильцами балконов и не допускать размещения на них тяжелых вещей и захламления, нарушающих нормальную эксплуатацию балконов.

4.2.6 В процессе эксплуатации перекрытий не допускается возникновение трещин в железобетонных плитах и штукатурке потолков. При возникновении трещины зачеканиваются аналогично как это делается в стенах.

4.3 Пожарная и экологическая безопасность

4.3.1 При эксплуатации зданий системы "Пластбау" не допускается нарушение целостности штукатурного слоя. При обнаружении нарушения целостности штукатурного слоя в любых помещениях следует немед¬ленно осуществить ремонт зоны нарушения. При производстве ремонтных работ следует выполнять требования п.3.3.1.

4.3.2 Для крепления бытовых приборов и мебели применять только металлические дюбеля. Ме¬таллические дюбеля устанавливать только в зонах расположения монолитных бетонных включений.

4.3.3 Здания системы "Пластбау" следует оборудовать электроплитами. Допускается применение газовых плит. Для массового применения газовых плит толщина защитного штукатурного слоя в пределах размеров плиты должна быть не менее 50 мм.

ПРИЛОЖЕНИЕ

Пособие по определению архитектурно-строительных показателей зданий для обычных и сложных условий строительства

П1 Вертикальные нагрузки на элементы конструкции и их сочетания

Сбор вертикальных нагрузок осуществлен на основании СНиП 2.01.07-85 и рабочего проекта 3-х этажного 12-ти квартирного жилого дома по системе "Пластбау". Результаты представлены в табл. П1-П4. Ветровые нагрузка и нагрузки, вызываемые деформацией основания, должны быть учтены дополнительно.

Табл. П1 содержит нагрузки (нормативные и расчетные) от собственного веса всех конструкций, использованных в проекте.

В табл. П2 приведены значения основных сочетаний нагрузок с учетом коэффициента сочетаний. При определении сочетаний учитывалась нагрузка по 1-му снеговому району (нормативное значение веса снегового покрова 50 кгс/м2).

Табл. ПЗ позволяет подобрать значения нагрузки на погонную длину 1 м ребра перекрытия (шаг ребер 0,6 м). В таблице помещены значения постоянной, временной (длительной и кратковременной) и полной нагрузок с учетом сочетаний.

Табл. П4 предназначена для сбора нагрузок на погонную длину I м степы с различными грузовыми пролетами (площадями) 3,6 м. 5,4 м и 7,2 м. Значения для других грузовых пролетов могут быть определены путем интерполяции.

С помощью табл. П2-П4 можно определить нагрузки, которые передаются на нижележащие конст¬рукции при омоноличивании вышележащих, что имеет место при устройстве перекрытий в опалубке из панелей, подпертых инвентарными стойками. Табл. П2-П4 так же учитывают возможные варианты толщин плит монолитного железобетонного перекрытия.

Таблица ПI - Нагрузки от собственного веса конструкций