МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА СОЕДИНЕНИЙ, ВЫПОЛНЕННЫХ ДИФФУЗИОННОЙ И КОМПОЗИЦИОННОЙ ЛАЙКОЙ

Важнейшая особенность диффузионной пайки — затвердевание паяного шва и гомогенизация его в процессе выдержки выше тем­пературы ликвидуса припоя для выравнивания химической неод­нородности в паяном соединении и улучшения в результате этого его прочности, пластичности, коррозионной стойкости и других эксплуатационных свойств, а также повышения температуры рас­пайки.

В первой стадии диффузионной пайки происходит заполнение зазора припоем, во второй — затвердевание паяного шва, в тре­тьей — гомогенизирующий отжиг.

Длительная выдержка при диффузионной пайке выше темпера­туры ликвидуса активирует процессы диффузионного взаимодейст - вйя его с основным материалом на второй и третьей стадиях про­цесса и приближает систему паяный металл — паяное соединение к более равновесному состоянию.

Если паяемый металл и припой образуют лишь твердые раст­воры, то зависимость прочности паяного соединения от длитель­ности процесса диффузионной пайки имеет форму плавной кривой с максимумом, соответствующим образованию в шве наиболее проч­ного и пластичного твердого раствора.

Анализ особенностей диффузионной пайки показывает, что воз­можности получения соединений с высокими механическими свойст­вами определяются, во-первых, условиями диффузионного отвода легкоплавкой основы или депрессанта припоя (при одинаковой
изменяться в интервале от 0 до 1: чем больше /С рП, т. е. чем больше разница концентрации Ст и Сж при температуре пайки, тем при прочих равных условиях более интенсивно происходит процесс диффузии нз жидкой фазы в твердую. При К 1 вы­равнивание концентрации в твердой и жидкой фазах происходит уже в процессе плавления Мк в жидком припое. При К =0 жидкий припой не растворим в твердом Мн и диффузионная пайка невозможна. При зпачении О<К*п <1 выравнивание состава в

осноре Мк и Мп) в паяемый материал, во-вторых, условиями пре­дотвращения образования диффузионной пористости в паяном со­единении, в-третьих, легированием основы припоя для обеспечения требуемых механических свойств паяного соединения.

Условия диффузионного отвода легкоплавкой составляющей или депрессанта припоя в паяемый металл. Этн условия определя­ются коэффициентом распределения К ^=СТ/Сж, т. е отношением

предельной растворимости легкоплавкой основы или депрессанта припоя С* в паяемом металле к его концентрации в жидкой фа­зе при температуре пайки. Коэффициент распределения К *п может

паяном соединении происходит частично при плавлении Мв в жид­ком припое Мп, а частично в процессе последующей гомогениза­ции после затвердевания шва.

Коэффициент К зависит и от температуры пайки tn. С ее ростом К *“ увеличивается, т. е. улучшаются условия диффузиои-

р

ной пайки. Однако учитывая существование запрещенных темпе­ратурно-временных интервалов для паяемого материала, темпера­турно-временной интервал диффузионной пайки должен быть огра­ничен.

В процессе выдержки на втором этапе диффузионной пайки происходит обогащение паяемого металла компонентами припоя и припоя паяемым металлом. Нестабильное равновесие на границе Мк — паяный шов нарушается до тех пор, пока не наступит пол­ное выравнивание по составу шва и основного материала. Однако длительность такого процесса при недостаточно высокой темпера­туре диффузионной пайки может быть слишком большой для усло­вий производства. Поэтому обычно второй этап диффузионной пайки сокращают, а необходимую степень выравнивания химиче­ской неоднородности в паяном соединении, обеспечивающую тре­буемые механические свойства паяного соединения, получают при последующем гомогенизирующем отжиге при температуре ниже

критических температур паяемого материала tT.0<t **» и допусти - „ Кр

мой выдержке; характер взаимодействия Мк и Мв и возможность диффузионной пайки иллюстрируют данные табл. 50.

Условия предотвращения образования диффузионной порис­тости. В результате нескомпенснрованиой диффузии между паяемым металлом и паяным швом при выдержке выше температуры лик­видуса припоя и при гомогенизирующем отжиге паяного соединения и последнем возможно развитие диффузионной пористости.

Таблица 45. Сопротивление срезу*1 соединений, паяных средиеіілавкими припоями (данные разных авторов)

ми

мп

ТРП

СПЗ,

мвоп

Зазор

Тор,

МПа

Примечание

t, °С; т, мин

нахлестка

мм

АМц

34А

■550; 20

Ф34А, печной

0у2/3

78,4—107

В62

510; 15

То же

0,2/3

117,6

Д20

34А

558; 20

0)2/3

283,2

После искусственного

старения

В62

510; 15

0)2/3

233,2

То же

АМгб

Эвтектнче-

570; 15

В аргоне с пара-

0)2/3

343—350,8

ский силумин

мн Mg, печной

АМц

570; 15

То же

112,7—117,6

1—

Ml

ПСр25

Ф209, газопла-

0,1/4,0

184,2—240,1

Образец толщиной

менный

5 мм

ПСр25ф

Газопламенный

0,1/4,0

101

То же

Ml

ПСр40

Ф209, газопла-

0,1/4

157,8—208,8

Образец из листа тол-

меииый

щииой 5 мм

620; 5

Ф209, печной

0,1/4

360

Образцы из медного

трубопровода

ПСр71

Ф209, газопла-

0,1|/4

133,3—136,3

То же

,

меииый

Стали: 35

ПСр40

То же

161,8

Площадь спая 126 ммг

45

То же

168,8

То же

60

243,1

35

ПСр45

203,9

45 !

201,0

60

279,4

• »

35,

ПСр12

161,7

45

169,6

60

198

Подпись: 12XJ8H9T ПСр40 01 -0S9 40ХНМА ЗОХГСА 1,2Х;18Н9Т ЗОХГСА 12Х18Н9Т ПСр45 ВПр1 780; 10 12Х18Н9Т ВПр1 ВПр2 .980; 10 08ХК5Н8Ю 08Х17Н5МЗ 12XJ8H10T » » ПЖ45 То же » » » » Сталь 10 Л63 — 1.2Х18Н10Т ЛОК63—0,04 ПМц48 ВПр4 1050; 5 34ХН1М Припой*2 1260; 5 » — 1260; 5 12Х18Н9Т Припой*3 - 1260; 1 1050 Подпись:Подпись:

МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА СОЕДИНЕНИЙ, ВЫПОЛНЕННЫХ ДИФФУЗИОННОЙ И КОМПОЗИЦИОННОЙ ЛАЙКОЙ

Фольга, укладка в за­зор

То Же
»

»

Фольга, укладка в за­зор'

А. С. Екатова, Н. С. ШнякиН).

Таблица 46. Сопротивление срезу соединений из сталей, пая' ных медными припоями [6]

м„

мв

СП2

хср, МПа

12Х18Н10Т*1

ВПр!

Ф200.Ф201

362,6—490,0

12Х18Н10Т

ВПр2*2

Аргон

245,0—294,0

08X15Н8Ю

ВПр2*2

»

205,8—294,0

08Х17Н5МЗ

ВПр2*2

ПШ8МЛ

Ж

204,8—343,0

12Х18Н10Т

»

205,8—294,0

12Х18Н10Т*1

ПЖ45*2

Ф200

441,0—460,6

Сталь 10*1

Л63*2

Бура

262,5

ЛОК62-06-04

Ж

309,7

ПМЦ 48

Ж

204,8

2Х18Н10Т

ВПр4 v

Аргон

323,4—392,0

Серый чугун*3

МШ5—30%; Znl5—30%; Ni до 10%;

Эидогаз

110 .

Си ост.

*' Газопламенный способ пайки, в остальных случаях печной. ** На­хлестка 3 мм с предварительной укладкой припоя в зазор 6=0,1 мм). » а =352,8 МПа.

В. 11L

Таблица 47. Механические свойства стыковых соединений из стали, паянных припоем ПЖК-1000*1 (В. Н. Радзиевский)

<j„, МПа

м„

мк

ПС

а

и

Дж/м»

Примечание

Армко-

313,6—320

294,0

0,039

После пайки

железо

313,6—320

313,6

0,1666

После нормализа­ции*8 при 900 °С

Стали; 20

401,8

313,6

408,8

0,0588

0,0784

После пайки После нормализа­ции*8 при 880 °С

Ст45 '

617,4

548,8

617,4

0,0265

0,0431

После пайки После нормализа­ции*8 при 840 °С

У8

637,0

558,6

627,2

0,0078

0,0069

После пайки После отжига*4

У10

744,8

597,8

725,2

0,0049

0,0059

После пайки После отжига*4

“ Фольга толщиной 0,10 мм) укладка в зазор 0,10 мм, вакуум ~0,01 Па. пайка при /—1250 "С. т—8 мни. « Паяного соединения, *! Нормализация: нагрев при 840 *С, закалка о 860 °С в воде, отпуск прн 600 'С, Л ч, окисле­ние на воздухе. м Нагрев до 760 °С, выдержка 30 мии, охлаждение с пёчыо до 640 °с;

Таблица 48.Влияние давления аргона, вводимого в контейнер в конце выдержки при пайке, иа с„ стыковых соединений из ста­ли ЭП56 (пайка в вакууме 2,66 Па)

оа, МПа, при давлении,

кПа

без давления

98

196

П70НХ

ВПр4

ПМ17А

ПСр72

568.4— 852,6

274.4— 362J6 490—468

225.4— 232

637—852,6

294—392

572—607,6

225,4—232

666—852,6

588—627,2

232—264,6

 

МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА СОЕДИНЕНИЙ, ВЫПОЛНЕННЫХ ДИФФУЗИОННОЙ И КОМПОЗИЦИОННОЙ ЛАЙКОЙ

Таблица 49. Влияние состава припоя на сопротивление срезу соединений коррозионностойкой стали мартенситного класса

Состав М„, %

. Іпл.’С

'„■°С

xcp, МПа

82Аи—!18Ni

950

996

438

18 Au—5Cu—27N і

982

1010

288

54Ag—25Pd—21Cu

950

982

296

58,5Cu—31,5Mn— 1 OCo

943

966

412

83Ni—7Cr—4Si—3B

999

1038

195

Примечание. Сталь содержит 12,5% Сг, 0,15% С. Пайка в печи в среде водорода Оросы”-*62 °С). Образцы Миллера — Пислн.

 

 

МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА СОЕДИНЕНИЙ, ВЫПОЛНЕННЫХ ДИФФУЗИОННОЙ И КОМПОЗИЦИОННОЙ ЛАЙКОЙ 

Локализация диффузионной пористости в паяном соединении при диффузионной пайке возможна как в шве (на границе с паяе­мым материалом), так и в основном материале рядом со швом (диффузионной зоне). Развитию такой пористости способствует об­разование на границе шва сплошных прослоек химических соедине­ний, особенно нестехиометрического типа, т. е. таких, на основе ко­торых возможно образование твердых растворов с припоем или с паяемым металлом. На опасность образования диффузионной по­ристости при диффузионной пайке в области термической устойчи­вости химических соединений указывалось ранее [59]. Исследова­ния, проведенные позже, подтвердили этот прогноз.

Локализация диффузионной пористости в паяном соединении в этом случае возможна как в прослойке химических соединений, так и вблизи ее границ в шве и диффузионной зоне паяного соединения. Расположение диффузионной пористости зависит от соотношения коэффициентов диффузии компонентов основного металла и припоя в этих участках.

На появление н развитие диффузионной пористости влияет ко­личество диффундирующего вещества (основы) нли депрессанта припоя. При различных основах припоя и паяемого металла коли­чество диффундирующего вещества велико; при одинаковой их осно­ве количество диффундирующего вещества депрессанта меньше.. Поэтому и развитие пористости при прочных равных условиях во втором случае будет менее вероятным и слабее выраженным.

Один из путей предотвращения развития диффузионной порис­тости, а также сокращения времени диффузионной пайки —приме­нение в качестве припоя не чистого металла Мп, а его сплава с паяемым металлом М„ такого состава, при котором на диаграмме состояния М„—МП нет химических соединений. Примером таких припоев служит припой Fe—20% Si при пайке железа, Ni—11% St при пайке никеля, Си—30% Sn (вместо олова) при пайке меди.

При диффузионной пайке вблизи и выше температуры плавле­ния или разложения химического соединения диффузионная порис­тость не образуется.

Таким образом, при пайке припоем МП, способным к хими­ческому взаимодействию с М„ и образованию по границе шва хи­мических соединений диффузионной пористости, температура процес­са ДОЛЖНа УДОВЛеТВОрЯТЬ УСЛОВИЮ <д. П»<ял.1 с

Развитие диффузионной пористости в прослойках нестехиомет - рнческого химического соединения на границе со швом исследовано* при пайке меди оловом [25]. При этом диффузионная пористость возникает в прослойке (е-фаза), образующейся между прослойкой наиболее легкоплавкого химического соединения системы (ті-фаза) и паяемым металлом. Пористость при выдержках до 60 мин. обра­зуется при температурах 550—700 °С, т. е. ниже температуры раз­ложения е-фазы.

Развитие диффузионной пористости в е-фазе резко снижает сопротивление срезу паяного соединения (до 10—15 МПа). Только - при диффузионной пайке выше температуры существования е-фа­зы (»800°С) диффузионная пористость не образуется и прочность паяного соединения повышается до 150—180 МПа, однако при вы­держке 60 мнн еще не достигается равнопрочность паяного соеди­нения и основного материала.

В процессе весьма длительных выдержек (>10 ч) при темпе­ратурах в интервале 550—700 °С прослойка химического соеднне - иия постепенно рассасывается и диффузионная пористость устра­няется. Однако такие длительные выдержки * условиях производ­ства резко снижают производительность процесса.

Компоненты припоя, не образующие твердых растворов с пая­емым материалом (например, свинец в ПОС61) в процессе диффу­зионной пайкн, коагулируют. Использование в качестве припоя вместо олова оловянных бронз с температурой плавления ~700°С ускоряет процесс диффузионной пайки и позволяет избежать обра­зования пористости в шве.

Развитие диффузионной пористости в прослойке химического соединения и в диффузионной зоне паяного соединения обнаруже­но при диффузионной пайке стали СтЗ припоя МФЗ и Си—4% Р.

Прнпон, используемые при диффузионной пайке, могут быть - полностью или частично расплавляемыми (композиционными при­поями). Наполнитель композиционных припоев чаще всего изготов­ляют из паяемого сплава, его основы или металлов, образующих с ним твердые растворы. Поэтому депрессант припоя при компози­ционной пайке диффундирует не только в основной материал, но и в частицы наполнителя, суммарная поверхность которых велика, что способствует сокращению времени диффузионной пайки.

Для диффузионной пайки удобно дозировать количество припоя путем контактно-реактивного плавления соединяемого материала с прослойками других металлов (или их между собой), нанесенными гальваническим или термовакуумным способом либо уложенными в зазор между деталями в виде фольги.

„ Важнейшее преимущество контактно-реактивной диффузионной пайки — возможность тонкого регулирования количества жидкой фазы и устранения необходимости изготовления весьма тонкой фольги припоя (30—50 мкм), что является сложной и не всегда разрешимой задачей.

Образующиеся при контактно-реактивном плавлении эвтектики при значительном содержании в них основы паяемого материала удобны в качестве припоев также потому, что содержание депрес­санта в них, а следовательно, поток диффузионного вещества в паяемый Металл из шва уменьшен.

В диффузионной зоне рядом со швом могут образоваться твер­дые растворы, которые при охлаждении становятся пересыщенными (особенно при полиморфном превращении основного материала, когда растворимость депрессанта припоя в высокотемпературной модификации Мк выше, чем в низкотемпературной его модифика­ции). Распад таких твердых растворов и образование включений новой коагулирующей фазы понижают прочность и пластичность материала в зоне шва и диффузионной зоне соединения [6] (табл. 51). Такой характер процессов имеет место для титановых сплавов при диффузионной пайке серебром или серебряными при­поями, эвтектиками титана с медью, никелем, кобальтом или гото­выми припоями, легированными этими же компонентами, образую­щими широкие области твердых растворов с р-титаном, химические соединения которых с паяемым материалом разлагаются или пла­вятся при температуре вблизи а-Ті->-р-Ті-превращеиия. В этом слу­чае неообходимо уменьшить ширину паяного шва и вести процесс диффузионной пайки по ступенчатому режиму: сначала выше тем­пературы вторичной рекристаллизации с максимально возможной, не исключающей заметный рост зерна основного металла выдерж-
кой Аті-2, а затем ниже температуры /РекР с диффузионным отжи­гом * течение ATj-4 (рис. 29).

При достаточно мздой щирине паяного.; шва такой ступенчатый режим диффузионной пайки (1100 °С, 10 мии+9бОвС, 30 мин) су­щественно повышает прочность паяных соединений из сплавов. ВТ1 и ОТ4 припоем ПСр72 [25]. Целесообразность применения ступен­чатого режима пайки и приложения давления подтверждена после­дующими исследованиями.

Другой путь предотвращения коагуляции включений новой фа­зы— легирование титановых припоев несколькими депрессантами, но в значительно меньших количествах, чем при легировании каж­дым из них порознь. Такое легирование обеспечивает достаточное снижение температуры плавлення припоя и облегчает диффузион­ный отвод депрессантов в паяемый материал; количество каждого нз депрессантов при этом Оказывается недостаточным для образо­вания крупных включений новых фаз (табл. 52).

Рис. 29. Ступенчатый термический режим диффузионной пайки:

£ — TBUnanamneМЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА СОЕДИНЕНИЙ, ВЫПОЛНЕННЫХ ДИФФУЗИОННОЙ И КОМПОЗИЦИОННОЙ ЛАЙКОЙfi&ftvu* 4 - ■■■

Подпись:температура вторичной рекристал­лизации: <охж—температура диф­фузионного отжига; Ат(, г — вы­держка выше температуры <рекр: Дт3,4 — выдержка при температуре *отж

Уменьшение ширины паяного шва до 0,001 мм, достигаемое при диффузионной пайке под повышенным давлением, позволяет резко сократить длительность пайки (до нескольких минут) и по­высить прочность паяного соединения.

Таким образом, важнейшие факторы, Определяющие механиче­ские свойства паяных соединений при диффузионной пайке,— со­став припоя, характер его физико-химического взаимодействия с паяемым материалом, ширина паяного шаа, режимы пайки и дав­ления.

По данным И. Е. Петруиииа и И. Ю. Марковой, сокращение времени диффузионной пайки магниевого сплава МА8 эвтектикой Mg— Ag с 6 ч до 3 ч при обычной изотермической выдержке было­достигнуто при пайке с термоциклированием по режиму: трехкрат­ный нагрев до 520 °С в аргоне и охлаждение до 200—300 °С. Дейст­вие термоциклироваиия связывают с интенсификацией диффузион­ных процессов.

В табл. 53—56 приведены данные о механических свойствах соединений из сплавов различных типов, выполненных диффузион­ной пайкой, в зависимости от состава припоя, режимов пайки в давлении, толщины припоя или покрытия, способа удаления окис - ной пленки.

Контактио-реактнвная пайка использована для пайки твердых сплавов с прослойками из стали 08кп, 45 или никеля толщиной 0,15 мкм, покрытых с двух сторон слоями марганца (толщина

Таблица 51. Механические свойства соединений из титановых сплавов ВТ14, выполненных контактно-реактивным диффузионным способом с прослойкой меди, никеля, железа, палладия [60, 61]

Прос

ме­

талл

дойка

толщи­на, мм

и

* G

ST

» о

о, МПа

В

а *“, МПа

Т

е„, кДж/ма

Си

0,05

960

4

872,2—921,2

863,4—823,2

353—535

Си

0,10

12

862,4—911,4

813,4—842,8

333—499

Ni

0,05

8

891,8—17-112

823,2—842,8

СО

0

1

■сл

00

00

Fe

0,05

1085

20

833,0—931,0

764,4—882,0

314—421

Pd

0,1

1160

8

882,0—921,2

803,6—942,8

392—559

*' Время пайки 15 мин Пайка в вакуумной печи, р=0,133 Па. *2 Тем­пература отжига 900 °С. *а Среднее из пяти образцов.

Таблица 52. Механические свойства соединений из титанового сплава ОТ4 в зависимости от состава контактных покрытий при диф­фузионной пайке*

тп, мин

<тв паяного шва, МПа, покрытий**

Си

Си—N1—Си

Си—(Со—N1)—Си

89(0

30

833—941

902—1009

960—1098

900

130

774—956

931—1284

960—450

910

30

752—999

951—1411

1009—1539

60

911—111598

1098—1715

1245—1852

920

30

1019—1695

ІІ235—1833

139—18?

60

1176—11735

1372—1882

144—1194

930

;зо

1176—1764

147—196

147—196

so

1176—Я 764

156—206

166—215

940

30

176—Г,86

225—274

362—392

60

176—206

264—314

362—40ІІ

950

|15

147—196

235—284

470—519

30

157—196

274—314

539—617

45

176-4205

284—323

411—498

60

185—215

264—284

362—392

960

15

255—274

373—412

656-735

30

245—254

294—304

392—5,19

45

315—225

274—284

352—372

60

196—205

245—265

294—313

970

15

255—284

392—421

637—676

30

196—225

274—284

304—313

980

15

196—206

245—274

254—294

990

15

186—196

2451—264

245—284

1000

15

147—157

196—205

196—205

•Вакуум ~ 0,1-м,0 Па, •* Наносили гальваническим методом, толщина

ьО мкм,

Таблица 53. Сопротивление срезу соединений из ми [1, 60]

Режим пайки

ми

Мп

8,'мкм

t, ”С

I т, мии.

ВТ,1

Ag

15

1050

90

1,5

1000

2

ПСр68Мо

50

880

20

ПСрбОК

(100.

700

20

ПСр40

І100

630

20

ПСр50

'80

900

10

ПСр.85—15

15

1000

2

ОТ 4

ПСр72

25

790

25

25

880

5

50

950

10

50

1050

30

50

1150

10

ПСР68Мо

80

970

30

100

870

Б

Ag

15

а 050

90

ПСр85—15

БО

1000

60

ВТ5

Ag

60

1000

60

ПСр72

50

980

1&

ВТ6С

Ag

50

1000

Ш

ПСр72

£0

960

10

ВТ14

ПСр68Мо

КОО

880

60

150

880

(15—20)

П&р72

150

150 "

1000

880

10

10

100

880

60

ПСр85—115

150

880

10

титановых сплавов, выполненных серебряными припоя-

СП2

Рп,-МПа

хер, МПа

Аргон или вакуум 0,5 мПа

441,0-490,0

Аргон

176,4-4215,6

Вакуум 0,666 Па

■ г

14(7,0—245,0

То же

<—

14,7,0—274,4

» »

117,6—264,6

> »

137,2—245,0

Аргон

302,8

Вакуум 0,666 Па

0,3—0,6

343,0

То же

150,9

» »

0,3—0,6

294,0—392,0

» »

0,3—0^6

313,6—323,4

» »

0,3—0,6

431,2—480,2

147,0—245,0

» *

— ,

127,4—186,2

■»; >

441,0-490,0

0,3—0,6

294,0

» *

- -

147,0—246,0

Аргон

156,8—249,9

147,0-245,0

20

196,0-245,0

Вакуум

0,3-0,6

637,0

Аргон

147,0—245,0

156,8—245,0

137$—225,0

Вакуум 0,666 Па

294—588

То же

2646

Таблица 54. Влияние толщины прослойки серебра и режима пайки на механические свойства соединений ив сплава ОТ4

Режим

пайки

°в-

МПа

Ф.

град

ь,

мкм

Режим

пайки

ва-

МПа

Ф,

град

ь.

мкм

t, °С

Т,

мни

І, “С

it,

мни

Толщина прослойки 50 мкм

Таллина просАойки 15

мкм

960

15

215,6

75

_

960

15

176,4

79

_

960

30

245,0

75

50

960

30

205,8

79

35

960

60

254,8

74

85

960

60

245,0

79

40

960

£40

333,2

57

80

960

120

288,1

79

50

1050

£40

539,0

20

340

960

240

343,0

78

50

1050

30

343,0

50

65

1050

240

558,6

50

80

1050

90

490,0

79

—1

Примечание. Диффузионная пайка и вакууме ~0,01 Па, прижим под действием веса образца, Ь — ширина диффузионной зоны, ч> — угол загиба.

Таблица 55. Механические свойства соединений из титановых сплавов, выполненных контактно-реактивной диффузионной пайкой с прослойкой* меди или инкелн [60]

ми

М„_„

Режим

пайки

о„, МПа

от, МПа

ся, кДж/м»

і, “С

X, ч

ВТ6

Си

960

0

205,8—784,0

29—49

960

813,4—833,0

764,4-774,2

392—480

АТ6

1000

р

254,8-372,4

0

49-39

1000

4

676,2—970,2

656,6—872,2

118—578

1000

8

931,0—950,6

882,0—891,8

441—1774

Ni

1000

4

3512,8—940,8

872,2

127—431

1000

В

221,2—231,0

882,0—901,6

333—676

ВТЗ-.1

Си

960

0

406,6—499,8

_

59—78

960

4

686,0—762|2

480,2—499,8

216—265

960

6

882,0—921,2

803,6-852,6

294—314

Ni

960

9

0

0

0

960

4

921,2

882,0

421

360

8

891,8

852,6

421

* Толщина 50 мкм.

Т а б я и ца 56. Механические свойства соединений из титанового сплава ВТ 14, выполненных способом диффузионной пайки готовы­ми припоями с гомогенизирующим отжигом (В. А. Беседный)

Состав Мп, %

6а, мм

ов, МПа

от, МПа

“н-

кДж/м*

50 Си—50 Ті

0,08-0,1

891,8—901,6

804—823

490—617

28 Ni—72 Ті

0,08—0,1

891,8-901,6

803,6—833,0

372—©78

32 Fe—68 Ті

0,08—0,)1

931,0—92il,2

813,4—833,0

530—666

Примечание. Для первых Двух случаев <„“960'С, для третьего („=1085 “С, для всех случаев время пайки 15 мин, режим отжига: <отж—900 °С, т=&*4 м.

38 мкм) и меди (толщина 38 и 65 мкм соответственно). Поверх­ность протирали ацетоном или спиртом. Скоррсть нагрева при пай­ке 50—70°С/мин).

Преимущества композиционной пайкн показаны на примере пайки труб из стали 20. Предварительное заполнение зазора желез­ным порошком ПХ2М2 (ГОСТ 9849—74), а затем жидким при­поем Л63 повышает прочность паяного телескопического соедине­ния [62]. При этом существенное влияние на прочность оказывает способ нагрева. Изделия, испытывающие вибрационные и ударные нагрузки, рекомендуют паять с индукционным нагревом, а изделия, испытывающие статические нагрузки,— с печным нагревом.

Сопротивление срезу телескопических образцов из труб диамет­ром 10 мм, паяных с нахлесткой 4 мм и зазором 0,5 мм, после пайки припоем Л63 без наполнителя составляет: при индукционном нагреве 246 МПа, при печном 216 МПа, газопламенном 198 МПа; после пайкн с железным наполнителем, уложенным предварительно в зазор, 263 МПа.

Комментарии закрыты.