Ориентировочные пределы изменения сопротивлеиия срезу паяных соединений, выполненных особолегкоплавкими и легкоплавкими при­поями, указаны в табл. 43.

Следует учитывать, что на сопротивление срезу паяных со­единений оказывают существенное влияние, кроме конструкционных, также технологические факторы, к которым прежде всего относят­ся состав и активность флюсов. Чем более активен флюс, тем вы­ше прочность паяного соединения при прочих равных условиях. Учитывая площадь растекания припоя ПОС61 по меди при печном нагреве в течение 50 с, флюсы по мере убывания их активности можно расположить в следующий ряд: Прима 3, паста НИСО, Прима 2, ЛК2, ЛТИ120, стеарино-парафиновый флюс, Ф55, 5%-ный гидразиновый флюс, КЭЦ, КЭ, ВТС, Ф59А.

Аналогичный ряд для растекания ПОС61 по латуни при том же способе иагрева выглядит следующим образом: Ф55; Прима 2; 5%-иЫЙ гидразиновый флюс; паста НИСО, ЛТИ120, ЛК2; парафи­но-стеариновый; КЭЦ; ВТС; КЭ. Для растекания припоев по ста­ли 10 флюсы по убыванию активности располагаются в ряд: Ф16,

ФЮ, 38Н, ЛТИІ20, ЛК2, К. ЭЦ, а по стали 12Х18Н9Т —в ряд: Ф25, 38Н, ЛМ1. Характерно, что, например, флюс ЛМ1 обеспечивает сопротивление срезу паяного соединения из стали 12Х18Н9Т на 30% ниже, чем флюс Ф25.

Предварительное лужение паяемой поверхности с флюсом спо­собствует повышению сопротивления срезу паяного соединения ие менее чем на 30%.

По данным ряда авторов, растекание оловянно-свинцовых припоев по коррозиониостойким сталям существенно улучшается после гальванического нанесения на них олова. Наилучшее расте­кание отмечается для припоя РЬ—63% Sn с канифольным флюсом или флюсом Z11CI2—NH4C1 при соотношении ZnCl2: NH4C1=3:1. Прочность паяных соединений при блестящем оловянном покрытии на 20% выше, чем при матовом.

По данным К - Дж. Твитеса и В. Б. Хамре-Хаера, телескопи­ческие соединения медных труб имеют наивысшее сопротивление срезу после пайки припоем Sn—48% РЬ и Sn—58% Sb. Наиболь­шее временное сопротивление разрыву после пайки имеет место при использовании припоев Sn—58% РЬ—2% Sb и Sn—3,5No Ag. При этом чем выше' скорость деформации образцов, паяных при раз­рыве, тем выше прочность.

Наибольшим сопротивлением ползучести при 20 °С обладают образцы из меди, паянные припоем Sn—58% Pb—2% Sb, а прн 100 °С — паянные припоем Sn—36% Pb—2% Ag.

Прн пайке меди кадмиевыми и свинцовыми припоями актив­ными флюсами являются водный раствор ZnCl2 и ЛТИ120.

Влияние на прочность паяных соединений в некоторых слу­чаях может оказывать и способ нагрева (вследствие влияния его на изменение активности флюса). При низкотемпературной пайке с флюсами из неорганических солей нагрев паяльником или газо­пламенный нагрев не оказывают существенного влияния. Прн пайт ке в печи сопротивление срезу паяных соединений может несколь­ко снижаться. При пайке органическими флюсами для пайки осо­болегкоплавкими припоями использование газопламенного нагрева нли нагрева в печи чаще всего нецелесообразно, так как при этом резко ухудшается активность флюса. Наилучший способ нагрева при пайке легкоплавкими и особолегкоплавкими припоями — нагрев терморегулируемыми электрическими паяльниками в температур­ном интервале активности флюса.

При пайке или лужении в ванне с жидким флюсом исполь­зуют флюсы с большой термической стойкостью, например пара­фино-стеариновые и др. При низкотемпературной пайке алюминие­вых сплавов способ удаления окисной пленки не оказывает су­щественного влияния на сопротивление срезу паяного соединения. Ориентировочные данные о сопротивлении срезу паяных соедине­ний из алюминиевых сплавов приведены в табл. 44.

Сопротивление срезу соединений из АМцПС зависит от тол­щины плакированного слоя силумина и, по данным Н. С, Баркано­ва, может быть описано уравнениями: т ®р°с*=21,1б —0,14и т ~195 =

=49,866—0,24 , где 6 — толщина плакированного слоя, мкм, при оптимальном зазоре 0—0,05 мм и режиме пайки 605—630 °С, 2 мин.

Обычно толщина плакированного слоя припоя составляет 3,5%—7% па одну сторону от толщины листа.

На предел прочности паяных соединений оказывает сущест­венное влияние скорость охлаждения. По данным Ю. Ф. Шеииа, увеличение скорости охлаждения с 0,5 до 100°С/мнн при пайке меди оловом при температуре 850 °С обеспечивает повышение прочности соединений с 44,1 до 87,2 МПа.