Настоящие рекомендации распространяются на топочные усгройства и поверхности нагрева стационарных котлов. Они базируются на широком опыте проектирования, исследования и эксплуатации котлов на разных топливах. Отступления от них допускаются, но должны быть обоснованы опытными данными или соответствующими технико-экономическими расчетами.

Здесь приводятся краткие рекомендации по выбору типа топочного устройства и исходных данных для его расчета. Подробные сведения приведены в «Методических указаниях по проектированию топочных устройств для энергетических котлов» (НПО ЦКТИ, СПб., 1996).

Также изложены рекомендации по выбору основных расчетных параметров котлов: температуры уходящих газов и воздуха, скорости газов в поверхностях нагрева. Даны рекомендации по обеспечению надежной работы конвективных поверхностей нагрева, включая воздухоподогреватели. ,

Il-А. Топочные устройства

А) Общие положения

1. Топочное устройство должно обеспечивать:

Экономичность работы котла в регулировочном диапазоне нагрузок * от 50 до 100 % для высокореакционных топлив и 70-100% для низкореакционных, 70-100% при прямом вдувании пыли без отключения мельниц и связанного с ними оборудования;

Бесшлакоаочную работу поверхностей нагрева;

Равномерное распределение тепловых нагрузок по периметру топки;

Минимальные вредные выбросы с дымовыми газами.

2. Камерные топки для сжигания пылевидного твердого топлива рекомендуются для котлов паропроизводительнос^ью от 10 кг/с. Сжигание антрацитовых илыбов. полуантрацитов и тощих углей рекомендуется в котлах паропроизводительностью 45 кг/с и выше.

Слоевые топки целесообразно применять для паровых котлов паропроизводительностью до 20 кг/с и водогрейных теплопроизводительностью до 60 МВт.

Камерные топки для сжигания жидких и газообразных топлив применяются в котлах любой паропроизводительности.

3. Пылеугольные камерные топки выполняют с твердым и жидким шлакоудапением. В топках с жидким шлакоудапением вытекающий шлак при минимальной нагрузке должен иметь среднюю 'емпературу выше температуры истинно жидкого его состояния и вязкость не выше 40-50 Па с.

Топки с жидким шлакоудапением целесообразно применять при сжигании низкореакционных топлив с выходом летучих веществ менее Р*1“-10-12 %.

Б) Пылеугольные камерные топки

4. Температура газов на 8ыходе из топочной камеры выбирается из условий предупреждения шлакования последующих поверхностей нагрева. Рекомендуемые средние по сечению температуры газов перед ширмовым и конвективным пароперегревателем для различных марок углей даны в таблице 11-1.

Перед фестонированной частью конвективного пароперегревателя или фестоном температура газов может быть выше рекомендованных при условии сохранения температуры газов перед плотным пучком на уровне, указанном в таблице 11-1.

Для теплив, не приведенных в таблице 11-1, средняя температура газов перед вертикальными плотными пучками в горизонтальном газоходе принимается в зависимости от загрязняющих свойств, эолы топлива {соотношение сумм основных T0=Ca0+Mg0+Ki0+.'a20 и кислых Zд'-SiОг +А1203+TiOj ее компонентов или содержание CaO). При 'LK]'LO<6 или СаО> 13% средняя температура газов принимается перед вертикальными плотными пучками не выше 950 СС и перед ширмами не выше 1050 °С.

5. Расчетные режимные характеристики лылеугольных камерных топок с твердым шлакоудалением приведены в таблице XVII! и топок с жидким шлакоудалением в таблице XIX.

Таблица 11-1

		Температура газов,	°с
Топливо	Характер Первичных	Перед ширмами {на уровне середины выходного окна)	Перед конвективным пароперегревате пем в
	Отложений	Цельносвар­ Ными	Гладкотруб­ Ными	Горизонтальном Газоходе
Донецкий АШ, Т	Рыхлые	1200	' 1150	1000
Донецкий Г, Д	Прочные	1100	1100	950
Кузнецкий Г	Рыхлые	1150	1100	950
Кузнецкий СС. Т	Рыхлые	1200	1150	1000
Азейский Б	Прочные	1200	1200	950
Киэеловский Г	Прочные	1100	1100	1000
Экибастузский	Прочные	1250	1250	1100
Подмосковный Б	Прочные	1100	1100	И 000
Наэаровский	Прочные	1050	1050	900
Ирша-бородинский	Прочные	1050	1050	900
Березовский Б	Прочные	1050	1050	900
Ангренский Б	Прочные	1050	1050	900
Фрезерный торф	Прочные	1000	1000	900
Сланцы северо-западных	Прочные	1000	1000	900
' месторождений Тургайский Б	-прочные	1070	1070	930

Примечание. Указанные е таблице знамения применимы при разверке температур газов по сечению топки Эмь^-Зс^ЮО СС. При большем развврке температуру следует снижать.

6. Температура горячего воздуха за воздухоподогревателем котла выбирается в зависимости от марки топлива, конструкции топочного устройства и системы пылеприготовления котла. Рекомендуемые температуры приведены в таблице П-2

Таблица /1-2

Топочное Устройство	Система пылеприготовления	Топливо	Температура горячего воздуха
Топки с твердым	При воздушной сушке	АШ	450-470
Шлакоудалением	Топлива в замкнутой системе	Т	420-450[9]
	Пылеприготовления	Прочие каменные угли Бурые угли, фрезторф	300-420’ 350-40D[10]
		Сланцы	250-300
	При сушке топлива газами в замкнутой системе пыпеприготовления	Бурые угли	300-350[11]
Топки с жидким	При сушке топлива газами в разомкнутой системе пылеприготовления	Для всех топлив	<350
С полуразомкнутои и	АШ	450-470
Шлакоудалением (однокамерные)	Разомкнутой системами пылеприготовления. подачей пыли горячим воздухом	Т	4СЮ-4501
Топки для газа и Мазута	“	Газ, мазут	230-270

К- 7- Размеры топки, количество и размещение горелок определяются на основании

■ рекомендаций по допустимым тепловым напряжениям сечения топки, температурам факела в

■ зоне активного горения, обеспечению заданной температуры газов на выходе из топки и полноты

■ выгорания топлива.

В) Камерные топки для сжигания мазута и газа

I' 8. Средняя по сечению температура дымовых газов на выходе из топки 5" при сжигании Г мазута, как правило, не должна превышать 1350 °С. При сжигании низкокачественных мазутов * с высоким содержанием серы, ванадия и натрия 8 *' не должна превышать 1200 °С.

Для котлов, работающих только на газе {жидкое топливо - аварийное), по условиям работы ' ширм и конвективных поверхностей нагрева может быть допущена более высокая температура.

В. Размеры топки, количество и размещение горелок определяются, исходя из тепловой мощности топки, с соблюдением следующих условий: величины теплового напряжения сечения топки др и условного теплового напряжения сечения топки на один ярус горелок для

Барабанных котлов не должны превышать соответственно 4 и 2 МВт/мг. а для прямоточных " котлов сверхкритического давления 9 и 3 МВт/м2.

10. Расчетные режимные характеристики камерных топок газомазутных котлов большой мощности приведены в таблице XX.

Г) Слоевые топки

11. При выборе типа слоевой топки следует учитывать необходимость максимальной механизации рабочих процессов.

При сжигании грохоченных и рядовых углей {максимальный размер куска 40 мм, содержание мелочи 0-6 мм не более 60%) с >20%, каменных с зольностью А**< 35% и бурых

С теплотой сгорания ^ >12 МДж/кг рекомендуются слоевые топки с пневмомеханическими забрасывателями и цепной решеткой обратного хода.

При сжигании сортированных антрацитов и полуантрацитов рекомендуются топки с цепными решетками прямого хода.

При сжигании сланцев возможно применение топок с пневмомеханическими забрасывателями и решетками обратного хода и топок с наклонно-переталкивающимм решетками.

12. Расчетные характеристики слоевых топок приведены в таблице XXI.

Н-Б. Поверхности нагрева

13. Температура уходящих газов за котлом должна выбираться на основании технико­экономических расчетов по условию эффективного использования тепла топлива и расхода металла на хвостовые поверхности нагрева.

В п. п. 13.1-13.6 приведены рекомендации для котлов, в основном. П>20 кг/с. Для меньших котлов см. п. 13.7. ^

13.1. При сжигании твердых топлив температуру уходящих газов принимают по табл. !!*3

В зависимости от приведенной влажности топлива и температуры питательной воды при

Соблюдении требований по защите воздухоподогревателя и последующего тракта от низкотемпературной коррозии - см. п. 13.5.

Таблица И-3

Топливо, приведенная влажность И^'р.%/(1000 кДж/кг)	Температура питательной воды. °С
150	215-235	265
Сухое, И>’Пр <0,7	110-120	120-130	130-140
Влажное, И''^р -1-5	120-130	140-150	150- 160
Сильно влажное, И-'пгр > 5	130*140	160-170	170-1В0

Примечание. В разомкнутых системах И^р принимается по подсушенному топливу.

При сжигании сернистых твердь^ топлив в пылевидном состоянии темпе­ратура точки росы дымовых газов гр рассчитывается в зависимости от тем­пературы конденсации влаги при пар­циальном ее давлении в газах и приве­денного содержания серы 5^р и золы

Л'пр в топливе по формуле

. *р = и + Д'р • Сс. м

2005;р ^

Где <4 =7Т1------ ~п~. К;

1^ЛЯУЙ4, р

Ауи - доля уноса золы;

5'р, Д^р - приведенные содержания

Рис. И.1. Разность температур точки росы дымовых газов и конденсации содержащихся в них водяных паров при сжигании твердых топлив.

Серы и золы на 1000 кДж/кг теплоты сгорания топлива.

На рис. и.1 приведены кривые для определения Д(р при оун =0,85. Температура точки росы продуктов сгорания малосернистых березовского и экибастузского углей значительно ниже расчетных значений. Для этих топлив /Р следует принимать около 60 СС.

13.2.

0,02 D. M 0.06 0.08 ^ 0,10 Рис. (1.2. Точка росы дымовых газов при сжигании мазута (а-.>1,03).

При сжигании сер­нистого мазута с избытками воздуха <Хт>1,03 темпера­тура точки росы зависит от приведенного содержания серы З'пр в топливе (рис. (1.2)

При сжигании сернистых мазутов с предельно низ­кими избытками воздуха (ат<1,02) /р должна прини­маться по результатам спе­циальных измерений.

13.3. Если природные газы не содержат серни­стых соединений, темпера­тура точки росы их продук­тов сгорания определяется Парциальным давлением

0.12 водяных паров, т е. равна их температуре насыщения.

При сжигании газов, содержащих сернистые соединения (сероводород). (р зависит от приведенного содержания серы и определяется также по рис. 11.2. При этом приведенное содержание серы

= 61_0_ %/(1 осЮкДж/м3!, (И-2)

О?

Где п| - число атомов серы в молекуле серосодержащего компонента;

£ - объемный процент серы (серосодержащего компонента);

-теплота сгорания газа. кДж/мэ.

13.4. Для предупреждения коррозии поверхностей нагрева в процессе эксплуатации температура металла стенок поверхностей должна быть выше температуры точки росы дымовых газов при всех нагрузках котла.

Температура среды на вход© в поверхность нагрева, охлаждаемую средой с высоким

- коэффициентом теплоотдачи {экономайзеры, газовые испарители и т. п.), должна превышать Г температуру точки росы примерно на 10 °С.

Р Для воздухоподогревателей полное исключение низкотемпературной коррозии £ обеспечивается, если температура стенки наиболее холодного участка выше температуры точки [’ росы при всех нагрузках котла не менее, чем на 5-10 °С (минимальное значение относится > к минимальной нагрузке).

? Минимальная (по разверке) температура стенки трубчатого воздухоподогревателя

ЛШН ^вн,

(11-3)

] - равные ходы; 11 - уменьшенный первый по воздуху ход, 1 - Л=1,0; 2 - Л-1.1; 3- Я=1.2; 4 - Л=1.3; 5 - Н= 1.4. 6 - Л=1,5; 7 - Я=1.6; 8 - Л=1.7; 5 - Л=1,8: 10- Д=1.9; 11 - К=2,0 Холодная* часть РВП выполняется коррозионно-стойкой {керамическая, эмалированная или по-

+ .*,а 21'г

“С. {11-5)

0.5

0.6

0.7 Г,- МИМ

0.8

Рис. 11.3. Коэффициент К'ух для двухходового 2-перекреста.

Л, а, + .х, а2 гдеа1.а2 - коэффициенты теплоотдачи в «горячей» части, Вт/(мг К); 8'',/' - температуры газов на выхо­де из «горячей* части и воз­духа на входе в нее. °С; .V, и л'г доли поверхности нагрева или сечения, омываемые со - , ответственно газами или воз­духом (без учета поверхнос­ти или сечения под плитами радиальных уплотнений).

Оу

А, d +сс.

Где /ш' - средняя температура воздуха на входе в воздухоподогреватель, °С. 8™н - минимальная по разверке температура уходящих газов =1‘+К™), °С, здесь 5'- температура газов на входе в воздухоподогреватель, °С; Ккоэффициент, определяемый по рис. II.3,11.4,11.5; Р, К - безразмерные параметры по {7*79).

(И-4)

При равных ходах в воздухоподогревателе а, и а2 принимаются средними для всего возду- хоподогревателя. При уменьшенном первом ходе а, и о.2 рассчитываются для первого хода. Для повышения без общего Увеличения /в' целесообразно создавать перекос входных температур воздуха по высоте первого хода с увеличением их сверху вниз. Увеличение температуры воздуха в нижней части на 10 °С Приводит к повышению на 5: 6 °С. В регенеративных воздухоподогрева- телях поверхность нагрева сменяемой части выбирается, исходя из условия обеспечения отсутствия коррозии в не- сменяемой части. Для этого минималь- ная температура стенки несменяемой •горячей. части при номинальной нагрузке котла проверяется по формуле

Крытая Другим антикоррозийным материалом) или сменяемой из плоских металлических листов

Толщиной 1,0-1.2 мм.

13.5.

— >■■ »■ .щщШ щЛ — ■ I ■ ■ — - И „I <- —- ■ .«I 0.4 0,5 0.6 0,7 С. Е Рис. 11.4. Коэффициент К“""

Для защиты от низкотемператур­ной коррозии всего газового тракта за воздухоподогревателями (газоходы, золо­уловители, дымососы, дымовые трубы) И предупреждения корроэионноопасиыж выбросов частиц золы и сажи с серной кислотой температура уходящих газов должка выбираться не ниже температуры точки росы дымовых газов.

Для твердых топлив температура уходящих газов должна быть выше точки росы дымовых газов на 10-15 ЙС.

При сжигании мазута расчетное зна­чение температуры уходящих газов при номинальной нагрузке котла принимается в зависимости от содержания серы по табл. Н-4.

При сжигании сернистого мазута с предельно малыми избытками воздуха (а1<1,02) температура уходящих газов мо­жет приниматься ниже рекомендованной с учетом измеренной точки росы.

Для двухходового С-перекреста. Условные обозначения см. из рис. 11.3.

При сжигании природных газов температура насыщения водяных паров в уходящих газах не превышает 60 СС (см. п. 13.3). При столь низкой температуре точки росы температура уходящих газов должна приниматься на уровне 90-100 сС из условия обеспечения защиты от коррозии воздухоподогревателя.

Для защиты от низкотемпературной коррозии металлических газоходов следует обеспечить их тщательную теплоизоляцию. Разность температур между дымовыми газами и стенкой газохода не должна превышать 5 °С.

Таблица 11-4

Содержание серы 5'. %	До 1,0	1,1-2,0	2.1-3,0	Свыше 3.0
Температура уходящих газов 5У„ °С	140- Л	150	160	165

13.6. При снижении нагрузки котла в диапазоне 100-50% и уменьшении при этом температуры уходящих газов необходимо увеличить Г,[ для обеспечения минимальной температуры стенки воздухоподогревателя. Температура предварительного подогрева воздуха выбирается не ниже значений, приведенных в табл. Н-5.

Таблица 11-5

Топливо	Воздухоподогреватель
Трубчатый	РВП
Бурые угли (5'р <0,1 %), торф, сланцы	50	30
Каменный уголь (5^ < 0.1 %), антрациты	30	30
Бурые угли (5^ >0.1 %)	ВО	Ео
Каменный уголь (5'р > 0.1 %)	60	60
Мазут с содержанием серы более 0.5 %	110	70
Мазут с содержанием серы 0,5 % и менее	90	50

[I 13-7. Для котлов небольшой ^производительности КГ/с)

[температуру уходящих газов реко - ; мендуется определять в зависимо­сти от температурных напоров на 5 «холодном» конце экономайзера (между температурами газов и питательной воды) и на «горячем» конце воздухоподогревателя (или его «холодной» ступени).

Рекомендуется принимать тем­пературный напор на «холодном» конце экономайзера в пределах

30 - ВО сС.

При установке к котлам низко­го давления воздухоподогревателя температурный напор на его «горячем» конце принимается из диапазона

Д/.п=50 -140 °С.

В котлах низкого давления с. хвостовыми поверхностями нагре­ва температура уходящих газов должна быть не ниже величин, указанных в табл. II-6. Оптималь­ное их значение выбирается на основе технико-экономических расчетов.

14. Минимальные скорости газов по условию предотвращения заноса поверхностей нагрева принимаются: при номинальной нагрузке - не ниже 6 м/с для поперечно омываемых пучков И 8 м/с при продольном токе газов в трубчатых и регенерати вн ых воздухоподогревателях.

При сжигании абразивных топлив скорость газов следует выбирать из условия допустимого износа труб в конвективных Пакетах.

Золовой износ труб в наиболее опасном ряду гладкотрубных и шахматных мембранных пучков

Рис. П.5. Коэффициент для трехходового С-перекреста. Условные обозначения см. на рис. Н. З.

Таблице Н-6

Топливо	8№°С
Угли с В'"п, р < 0,7 и природный газ	120-130
Угли с Жпгр =1-5	140-150
Мазут	По табл. II-4
Торф и древесные отходы	170-1901

1 При установке воздухоподогревателя

0.5

АкЛлпМ (ь Ci — 1

(11-6)

Мм,

У = 9,5 103

(S+273)0'35 где а - коэффициент абразивности золы, 1; р. концентрация золы в газах

Ю-Ан

273

Ц=-

Г/м3;

V? S +273'

. срок службы труб, ч;

IV - - скорость газов в пучке при номинальной нагрузке котла, м/с; /?г0 - остаток золы на сите 80 мкм, %', с}. диаметр трубы, мм;

9 . температура газов, ®С;

М - коэффициент истираемости металла труб: для углеродистых сталей 1,0- для легированных сталей М-0,7;

/ср - коэффициент, учитывающий влияние поперечного шага труб: шахматные гладкотрубные и мембранные пучки

Стуй 2,8 кр= 3,5;

2, В«7і<5.4 4 в

Кв =•

О, -1,4

01^5,4 кр =1,2;

Коридорные гладкотрубные пучки I ~Л2'

Р • 1

Ку,,к- коэффициенты неравномерности соответственно полей скоростей газов и концентраций золы: при П - и Т - образной компоновке котла для поверхностей за поворотной камерой,45 и к=,2$; при повороте газов перед пакетом на 180° /с*=1,6; /кы=1.6; при башенной компоновке къ~1,2 и к*11,1;

/с0- отношение расчетной скорости газов при номинальной нагрузке котла к скорости газов при среднеакспяуатационной нагрузке: для котлов £>2:35 кг/с &Ь=1,15;

Для котлов £>=14 - 20 кг/с &с=1,4 -1,3.

Расчет износа труб шахматных пучков с поперечным спирально-ленточным оребреиием с характеристиками оребрения: шаг ребер ^ = 8 -15 мм, высота ребра Лрс ^ 10-15 мм, толщина ребра 6рб = 1,0 -1,3 производится по формуле (Н-6) с коэффициентами для гладкотрубных шахматных пучков. Дополнительно в виде сомножителя вводится коэффициент, учитывающий характер оребрения, кс~ 1,9.

Значения коэффициентов абразивности золы при /?ео=20 % по ГОСТ 2170В е табл. ||-7.

Таблица 11-7

Уголь	А7с, мг/Н
Экибастуэский	0,22-10‘11
Подмосковный	0,17ЮМ
ДШ, донецкий тощий, ГОШ. гусино-озерский	0,14-10'"
Карагандинский, бикинский. куучекинский	0,20-10'”
Львовско-волынский, кузнецкий	0,09-10'11

Ориентировочные значения коэффициента абразивности золы при Rkt20 % определяются в зависимости от содержания в золе (£1'0г+А/г03), %

АК= 0,045 (Si02+Al203-44)10 я, мг/Н. (U-7)

При {Si02+Al20z)s 60 % рекомендуется принимать <220=0.07-10'11 мг/Н.

Пересчет коэффициента абразивности золы на другой остаток на сите 90 мкм производится по формуле

А=0.22-ОгоЛ^5, мг/Н. (fi-8)

В таблице U-8 для некоторых топлив приведены расчетные значения предельно допустимой скорости газов в пакете гладкотрубных и мембранных шахматных пучков при номинальной нагрузке котла. За исходные условия принято: Л, ахс=2,0 мм; т =65-103 ч (примерно 10 лет эксплуатации); Л'М. О; к„~ 1,45; к= 1.25; ко=1.15; 9 =450 °С

Таблица 11-8

Уголь	Р-ъо %	0,=	2.8	Сг,=	4.0	О,*	5.4
Cf=32 мм	Tf=57 мм	£?=32 мм	D=57 мм	D=32 мм	D=57 мм
Экибастуэский	20	6,5	7,2	6.9	7,8	7,3	8.1
Подмосковный	20	7,3	8,1	7.7	В.5	8,2	9.0
АШ	10	12,0	13,2	12.5	13,9	13,3	14,7
Донецкий тощий	15	11А	12,6	11.9	13,2	12,7	14.0
Карагандинский	20	7,0	7,8	7,4	8,2	7,8	8.7

Г - При проектировании шахматных пучков, с целью предотвращения повышенного износа, [рекомендуется принимать о* >1,5.

Ь В перегревателях предельно допустимая скорость газов для труб, расположенных в зоне : температур газов 'не выше 900 "С, проверяется по формуле (П-6). При более высоких. температурах износ труб значительно снижается.

Золовой износ входных участков теплообменных труб трубчатого воздухоподогревателя

J — 37яА'ццт^=-н’| къ ехр (0,041 р), мм. (ц-9)

[где к„ - коэффициент неравномерности распределения концентрации золы по сечению: для

Встроенного в конвективную шахту воздухоподогревателя £М=1.6; для. воздухоподогревателя вынесенной компоновки Агв=2,0;

Д к*- коэффициент неравномерности распределения скорости по сечению: для встроенного в

Конвективную шахту '-'воздухоподогревателя £*=1.45; для воздухоподогревателя вынесенной компоновки &*=2,0;

^. коэффициент защиты: для ячейковой защиты и наставок большого диаметра £,=0,25; при плавном входе в трубу кл=0,6; для вставок кл=0,5. Если защита нет, то А,=1,0;

Р. угол (градусы) между вектором скорости набегающего на трубную доску потока

Продуктов сгорания и продольными осями теллообменных труб. При прямом подводе (встроенный в конвективную шахту воздухоподогреватель) (3=0°. Формула справедлива для диапазона 0° < (3 £ 60°.

Остальные обозначения - см. (П-6).

Используя формулу (П-9), можно оценить время массового появления сквозного износа входных участков труб или при заданном времени эксплуатации оценить допустимую скорость и необходимость установки защитных устройств.

15. Если износ не ограничивает скорость газов, то ее в шахматных поверхностях нагрева котлов при номинальной нагрузке рекомендуется принимать в следующих пределах:

Экономайзер -10-15 м/с;

Промежуточный перегреватель (перлитная сталь) -17-20 м/с;

Первичный перегреватель (аустенитная сталь) -17-20 м/с;

Первичный перегреватель (перлитная сталь) -12—16 м/с.

Для коридорных пучков скорости газов могут быть увеличены на 30 %.

В трубчатых воздухоподогревателях рекомендуется принимать скорость газов 10-13 м/с, скорость воздуха 4,5-6,0 м/с. Во вращающихся воздухоподогревателях скорость газов 9-11 м/с, скорость воздуха 6-8 м/с. По условию самоочистки рекомендуется принимать верхний предел указанных скоростей газов.

Для пластинчатых, ребристых и ребристо-зубчатых воздухоподогревателей рекомендуются следующие соотношения скоростей воздуха и газов:

Ребристые И пластинчатые н'./и^.О;

Ребристо-зубчатые н/Л/уиг=0,7.

16. В котлах, работающих на твердых топливах и мазуте, необходимо предусмотреть очистку поверхностей нагрева от отложений золы и продуктов неполного сгорания топлива.

Для очистки топочных экранов котлов, работающих на твердых топливах, рекомендуется применять аппараты водяной и паровой очистки. Для очисткй ширмовых и конвективных перегревателей и котельных пучков, расположенных в горизонтальном газоходе, предпочтение отдается паровым обдувочным аппаратам или устройствам газоимпульсной очистки.

Для очистки конвективных поверхностей нагрева, расположенных в вертикальной шахте, при сжигании топлив, дающих плотные отложения (мазут, АШ, сланцы, береэовские угли и др.). следует применять паровую, газоимпульсную или дробевую очистку.

Для очистки вращающихся регенеративных воздухоподогревателей применяются паровые и воздушные обдувочные аппараты или устройства газоимпульсной очистки. В котлах, сжигающих сернистый мазут, для РВП необходимы также промывочные устройства, использование которых рекомендуется только перед текущим или капитальным ремонтами котла.

Для эффективного применения паровой обдувки ширина поперечного задора между парал­лельными рядами труб е конвективных пучках во всех случаях должна быть не менее 55 - 60 мм. При топливах, дающих плотные связанные отложения (бурые угли Канско-Ачинского бассейна и др.), и расположении поверхности нагрева в зоне температур газов свыше 800 °С. ширину поперечного зазора 5,-е/ для коридорных и $Л!2-с1 для шахматных пучков рекомендуется принимать 2110-120 мм. в конвективных пучках небольшой глубины {< 1 м) * 95-100 мм.