В СВЯЗИ С трудностями определения величин (Ттеор и Т]рзм, что дела­ет крайне затруднительным и расчет удельного расхода энергии по формуле (12-21), в практике при расчете Эрзм. в качестве характеристи­ки размольных свойств топлива вместо сгТеор пользуются так называе­мым лабораторным относительным коэффициентом размол о - способности топлива кло. Последний может быть определен как отношение удельных расходов электроэнергии при размоле в стандарт­ной лабораторной мельнице эталонного, наиболее твердого топлива и исследуемого г-го при условии, что оба топлива размалывают при влажности воздушно-сухого состояния от одинакового начального раз­мера частиц (одинаковой крупности дробления) до одинаковой тонко­сти помола, т. е.

Кло = |р (12-24)

В СССР принято определять /сло по методу ВТИ [Л. 2], согласно которому для определения кло в стандартную лабораторную шаровую мельницу (с внутренним диаметром /)б = 270 мм, длиной Ьъ = 2№ мм, частотой вращения /гб = 41,4 об/мин) загружается проба воздушно-су - хого топлива фракции 2,36—3,33 мм, в количестве 500 г и производится размол в течение т= 15 мин. За это время мельница совершает 621 обо­рот. Продукт размола рассеивают на сите 90 мкм и определяют вели­чину остатка Ядо.

По соотношению величин Я&о для исследуемого г-го топлива и эталонного производится расчет величины кло. За эталонное принято условно топливо, у которого после 15-минутного размола получается Яэоэт —70% *.

Формула для расчета кл0 по методу ВТИ получается следующим образом. Из основного закона измельчения, см. формулы 12-17 и

12- 21, заменив сгтеор = 1/ктеор, получим выражение для величины Ктеор, м2/(кВт-ч), являющейся абсолютной мерой размолоспособности топлива. Размолоепособность топлива, м2/(кВт*ч), характеризуется ко­личеством образующихся (обнажаемых) в процессе размола квадрат­
ных метров поверхности угольной пыли при затрате на размол единицы электроэнергии:

Кт'* = Зр,^Тр»м ' (12'25)

Записав полученное выражение для исследуемого г-го и эталонного топлива и поделив первое на второе, получим выражение для опреде­ления относительного коэффициента размолоспособности кл0:

^ __ Ктеор Ь ____ / ^сбр I />9рзм. эт /^рзм. эт

Ктеор. эт у-^Сбр. ЭТ) V Эрзм I у ^ "*]рзМ I у

Так как по методу ВТИ удельная затрата энергии на, размол про­бы топлива в лабораторной мельнице одинакова для исследуемого и эталонного топлива, ТО отношение 5,рзм. эт/‘9Рзмг= 1. Отношение к. п. д. процесса размола с известным приближением для лабораторной шаро­вой мельницы также может быть Принято ра'ВНЫМ единице %зм эт/г]рзмг ~ «1.

В результате получаем:

<12-26>

Т. е. относительный лабораторный коэффициент размолоспособности то­плива может быть найден не только по отношению удельных расходов электроэнергии на размол, см. формулу (12-24), ,но и по отношению величин вновь образующейся поверхности пыЯи при размоле в лабора­торной мельнице исследуемого г-го топлива и эталонного. Пренебрегая величиной 7*1 и. у в формуле (12-18) вследствие ее малости по сравнению с величиной /гпл, можно формулу,(12-26) записать:

(12-27)

■Гпл. эт

Правая часть формулы (12-27), по данным лабораторных опытов, мо*

* о А 100 2/3

Жет быть заменена отношением выражении (1п — J, для испытуемого

И эталонного топлива, дающим результаты, достаточно хорошо совпа­дающие с данными промышленных испытаний: ,

100 2/3

_ (»&)■

Кяо~~ Ґ 100 2/3/

= 2,

Для #9оэт = 70°/0 получим: 1

( 100 2/3 . 100 2/3

Vій /?9СЭТ; Vй 70 )

В результате формула для определения кло по методу ВТИ принимает вид:

(12-28)

В качестве примера ниже приведены числовые значения кЛо, найденные по методу ВТИ, для нескльких типовых энергетических топлив: липовецкий Д (Приморский

Край) — 0,7; кашпирский сланец (Куйбышевская область) — 0,8; южно-сахалин­ский Б —• 0,85; тавричанский Б (Приморский край) — 0,85; анадырский Д (Магадан­ская область)—0,90; донецкий АШ — 0,95; кизеловский Г (Пермская область), ретти - ховский Б и бикинский Б (Приморский край), черногорский Д (Красноярский край), гусино-озерский Б (Бурятская АССР), букачачинский Д (Читинская область) — 1;

Угли Канско-Ачинского бассейна — назаровский Б—1,1, ирша-бородинский Б—1,2; богословский Б (Свердловская обл.) — 1,2; итатский Б (Кемеровская область) — 1,30; челябинский Б—1,32; экибастузский СС (Казахская АССР) — 1,35; воркутинский Ж (Печорский бассейн) — 1,50; подмосковный Б—1,70; донецкий Т—1,80; кизил-кий - ский Б (Киргизская ССР)—2,0; ангренский Б (Узбекская ССР)—2,1; эстонский сла­нец и ленинградский сланец — 2,5.

Кроме принятого в «Нормах расчета и проектирования пылепри­готовительных установок» [Л. 2] метода ВТИ определения £ло, суще­ствуют и другие методы, сущность которых заключается в следующем.

Так как мощность лабораторной шаровой барабанной мельницы #мел Дри размоле. проб различных топлив остается постоянной, то по­лучаем:

А Ам п Ам

Эт “ £эт С'1—В1 ’

Где Вэг и В и — производительность лабораторной мельницы соответст­венно на эталонном и исследуемом топливе, кг/с.

Следовательно, вместо (12-24) формула для /сло может быть запи­сана

Кло=!^, (12-29)

Т. е. относительный лабораторный коэффициент размолоспособности топлива показывает также, во сколько раз при размоле воздушко-сухих эталонного и исследуемого г-го топлив, загруженных в равных массо­вых количествах, производительность мельницы на 1-м топливе больше, чем на твердом эталонном топливе, при условии одинаковых начальном размере частиц топлива и конечной тонкости размола.

По методу ЦКТИ (Л. 37], использующем формулу (12-29), величи­ну /сл0 определяют по соотношению

Л'ло==о_775' (12-30)

В формуле

0,775 г/мин — производительность лабораторной шаровой барабан ной мельницы ЦКТИ (£>б=130 мм, /,6=120 мм, Яб = 47 об/мин) <на эта­лонном топливе;

Вг — производительность на исследуемом топливе, г/мин, опреде­ляется по проходу пыли через сито 90 мкм.

Пересчет значения коэффициента размолоспособности из шкалы ЦКТИ в принятую в «Нормах расчета пылеприготовительных устано­вок» шкалу ВТИ производится по формуле:

*ети = 0,34/^™+0,61.

Ло 7 ло I ’

Так, например, при значениях = 1,2; 2,4; 4; 5,6 значения

*»И=0,95; 1,0; 1,5; 2; 2,5.

По методу МЭИ [Л. 37] кло определяют как отношение затраты энер­гии на единицу обнаженной поверхности пыли эталонного топлива

((Ш7') ’ кВт-ч/м*, к соответствующей затрате энергии для исследуемо­го г-го топлива, где — мощность лабораторной мельницы, кВт; Ат — длительность размола, ч; б — масса пробы топлива, кг; А^=

Ас - Ю00

=Д/,1ооо —^—приращение удельной поверхности пыли в процессе раз-

Рпл

Мрла, м2/кг.

Так как NM = const, то

F—'i

К™эи = <12-31>

(oafJ,

По методу Хардгроу (США) величина кло определяется по форму­ле, аналогичной формуле (12*26):

K- = T&100-V.. (12-32)

Т. е. по соотношению значений поверхности пыли, подсчитанных при

Р“*= 1000 кг/м3 соответственно для испытуемого "и эталонного топлива,

Без учета действительной. плотности пыли.

По методу американского Горного бюро [Л. 37] определение кл0 производится по формуле, идентичной формуле (12-24):

А/эт^эт АмГ. б Ээт Сэт

К

Ло 9i N т Gi

Так как мощность лабораторной шаровой мельницы практически посто­янна для разных углей, то №ат = ^; с другой стороны, так как количе­ство готовой пыли также должно быть одинаково, то Сэт = Сг-; в резуль­тате получаем:

*ло=^-, (12-33)

Т. е. величина /сло может быть найдена по соотношению времени раз­мола в лабораторной мельнице эталонного и испытуемого топлива до одинаковой тонкости помола.

В промышленных мельницах условия размола топлива отличаются от лабораторных по начальной влажности и крупности дробления, при­нятых при определении /сло, поэтому необходимо вводить соответствую­щие поправки; коэффициент размолоспособности рабочего топлива определяется по соотношению:

= (12-34)

7/ДР

Где /7Вл 1 — поправка, учитывающая влияние влажности топлива на его размолоспособность. Чем выше средняя влажность угля в процессе раз­мола ^мел’ тем топливо труднее размалывается, тем эта поправка меньше.

При средней влажности топлива, равной №а, поправка равна еди­нице. Так как средняя влажность топлива в процессе размола обычно выше, чем аналитическая, то поправка Явл 1 меньше единицы. Величина /7ВЛ1 рассчитывается по формуле

/ (ГРмаКс)*-(10*

//влг— у (ГРмакс)2__(Я7а)г ^

Где ЭД^макс=== 1 -1,07И7Р, °/о — максимальная влажность рабочего топлива.

Средняя влажность топлива в мельнице определяется в зависи­мости от титаЦмельницы по следующим формулам:

Для шаровых барабанных мельниц, мельниц-вентиляторов и быст - роходно-бильных мельниц

(12-35.)

Для молотковых мельниц и среднеходных мельниц

Г;ел=У'"+Ул, »/»• (12-356)

В формулах (12-35а) и (12-356) — влажность топлива непо­

Средственно перед мельницей, т. е. в нижнем конце нисходящего су­шильного участка перед мельницей.

_ Ц7Р (100 - У?™) - 100 (УР-У?™) а

(100-№пл)-(№Р-№пл)а ’ /о' ^ '

В формуле:

А = 0,4 — доля влагосъема, снимаемая в нисходящем сушильном участке;

$7пл—влажность пыли за мельничной установкой, %.

Вторая ‘поправка на влажность Явл2 является коэффициентом пере­счета количества размалываемого мельницей топлива со средней влаж­ности в мельнице Н^л» при которой идет процесс размола, на влаж­ность сырого рабочего топлива:

100 — ууср

= . (12-35г)

Так как т0 коэффициент пересчета /7ВЛ2>1.

Поправка Ядр на дробление топлива учитывает отклонение разме­ра частиц угля, поступающего в мельницу, от размера частиц при опре­делении кл0, и соответствующее снижение производительности мельни­цы при увеличении начального размера частиц.

Изменение величины поправки Ядр от крупности дробленого топли­ва, характеризуемой величиной /?5 остатка при просеве через сито с ячейками 5X5 мм, выражается следующими данными:

% 5 10 15 20 25 30 35 40

Ядр 0,85 0,91 0,96 1,0 1,03 1,05 1,07 1,09

12- 6. АБРАЗИВНОСТЬ ТОПЛИВА

Процесс размола топлив сопровождается износом поверхности ме­лющих органов. Степень износа последних и длительность кампании мельниц зависит в основном от абразивности топлива и износостойко­сти материала мелющих органов.

Абразивные свойства угля характеризуются коэффициентом абразивности, под которым понимают удельную величину износа мелющих органов, выполненных из стали марки СтЗ, т. е. убыль их мас­сы, приходящуюся на единицу подведенной к мельнице энергии, гСтЗ/(кВт • ч):

1/. = П - (12-36)

Отношение абсолютного коэффициента абразивности данного то­плива к соответствующему значению для взятого за эталон условного 238

Топлива, имеющего ^Ээт = ^ гСтЗ/(кВт-ч), ^называется относитель­ным коэффициентом абразивности:

Кабр = тг—- (12-37)

АЭэт

Таким образом,

К»бр = ^. (12-37а)

Числовые значения абсолютного иэ и относительного /сабр коэффи­циента абразивности ряда энергетических топлив по данным ЦКТИ приведены в табл. 12-2 [Л. 40].

Таблица 12-2 Коэффициент абразивности углей Наименование угля И* . Г СтЗ/ (кВт-ч) Кабр Наименование угля У». Г СтЗ/(кВт-ч) Кабр АШ 3,0 1,0 Челябинский Б 0,33 1,2 Анжеро-Судженский 0,81 2,7 Сулюктинский Б 0,2—0,28 0,7—0,9 ПС Подмосковный Б 0,27 0,9—1,0 Донецкий Г, ДМ 0,74 2,46 Кемеровский Т 0,25 0,8 Кизеловский 0,69 2,3 Артемовский Б 0,24 0,8 Черемховский Д 0,67 2,2 Сланец эстонский 0,18 0,67 Александрийский Б 0,20—0,46 0,65—1,5 Кемеровский Г 0,17 0,60 Сучанекий|Т 0,44 1,5 Канский Б 0,17 0,57 Гусинский Б 0,44 1,5 Кузнецкий ПЖ 0,17 0,60 Воркутинский ПЖ 0,43 1,43 Карагандинский ПЖ 0,11 0,40 Подгородненский Т 0,35 1,2 Кемеровский ПЖ 0,05 0,13 Ангренский^Б 0,32 1,1 Экибастузский СС 0,45 1,5

По величине коэффициента абразивности энергетические угли мо­гут быть разделены на следующие три группы:

1-

Р 9

Я группа — угли, обладающие высоким коэффициентом абра­зивности Кабр>2,3 и иэ>0,7 гСтЗ/(кВт-ч), сюда относится такое твер­дое топливо, как АШ, донецкий Г И др.;

2- я группа — угли средней абра­зивности, /сабр—2,3-М и £/э = 0,7-ч-0,3 гСтЗ/(кВт-ч), сюда относятся, напри­мер, воркутинский ПЖ, челябинский Б и др.;

3- я группа — угли, обладающие, малой абразивностью, /сабР<1 и иэ<

<0,3 гСтЗ/(кВт-ч), сюда относятся подмосковный Б, сланец эстонский, ка­рагандинский ПЖ, кемеровский ПЖ.

Рассмотренные выше характери­стики топлива /Сло И /Сабр между собой связаны. Более твердые топ­лива, потребляющие больше энергии на размол, вызывают и более силь­ный износ мелющих органов. Поэто­
му между Кдо и АСабр наблюдается определенная связь, представленная на рис. 12-11, однако строгой количественной зависимости между ними нет. .

С рассмотренной характеристикой топлива — коэффициентом абра­зивности Кабр прямо связана другая характеристика процесса размола, определяющая степень износа мелющих органов, — коэффициент изно­состойкости.

Коэффициент относительной износостойкости £ данного металла представляет собой отношение коэффициента абразивности топлива ^э(СтЗ) ПРИ мелющих органах, выполненных из СтЗ к коэффициенту абразивности IIэ (Стх> для того же топлива при мелющих органах, вы­полненных из рассматриваемого металла X повышенной твердости:

• __ (СтЗ)

(СтХ)]

Подставляя в это выражение значения для £/э<стз)и£/э (СтХ) по фор­муле (12-36), получаем: ,

^ (СтЗ) Г СтЗ /10

-55^7' "гСтХ <12-38>

Т. е. коэффициент относительной износостойкости показывает, во сколь­ко раз больше изнашивается металла в мелющих органах из эталонной СтЗ по сравнению с более твердой сталью X при подводе к мельнице одинакового количества электроэнергии.

Числовые значения коэффициента относительной износостойкости для нескольких распространенных металлов, применяемых в мельницах, даны в табл. 12-3. В промышленных мельницах имеет место не чисто­

Та б л и ц а 12-3

Относительная износостойкость металлов Металл Твердость Средние величины относительной износостойкости г Смешанный износ (трением;и ударом) Ударный износ СтЗ Нв 140 1,0 1,0 4012 Нв 220 2,0 1,8 Г13Л Нвш 2,0 1,9 Отбеленный чугун Нкс 60 4,0 2,35 Т-620 (наплавка) Нцс 62 6,5 О С'}* 1 Сі

Ударный, а смешанный износ — трением и ударом. Поэтому целесооб­разно применение твердых сплавов для производства наплавок на била.

Характеристики основных энергетических топлив в процессе раз­мола ^пл, Кло, Кабр, #90 ДЛЯ разных типов мельниц приведены в табл. 12-4.

16—541

Характеристики основных энергетических топлив

			Выход Лету­ Чих Кг, %		Золь­ность АР, %	Коэф­ Фици­	Влажность Пы-ци №пл, ' О/ /о	Тонкость пыли У?90, %	. Плотность топлива	Относи-
Район месторождения	Наименование Месторождения	Марка топ’ива и класс	Влажность %	Ент раз - моло - способ - ности кло	Д^Я ШБМ	Д"Я ММ и М-В	Для СМ	Кажущая­ся Р^Ж, Гтл ’ т/м8	Насыпная „нас, , Ртл > т/м8	Коэффици - ент абра­зивности Кабр
Донецкая, Луганская обл., УССР, и Ростовская обл., РСФСР	Донецкий бассейн	Гсш Т ПА АШ Ж-ППМ	40 12 7.5 3.5 30	11,0 4.5 5.0 7.5 9.0	22,3 17.2 16.2 19,0 35,5	1,10 1,80 1,30 0,95 1,57	1,5—3,0 0,5—1,0 0,5—1,0 0,5—1,0 1,0—1,5	25 10 » 8 7 20	33 22	28 13 11	1,44 1,48 1,51 1,63 1,5 8	0,91 0,93 0,95 1,03 0,99	2.5 1,0 1.5 1,0 1,0
Кемеровская обл., РСФСР	Кузнецкий бассейн	Г Т Сс	40 13 25	8.5 6.5 10,0	11,0 16,8 11,3	1,30 1,60 1,60	1,5—3,0 0,5—1,0 1,8—3,5	25 11 17	33	28 14 20	1,35 1,46 1,42	0,85 0,92 0,89	1,5 1,0 1,0
Казахская ССР	Карагандинский бассейн Экибастузское месторож­дение Ленгеровское месторожде­ние	К Сс Б	28 31 39	6,5 8.0 29,0	24.4 35,9 11.4	1,40 1,35 1,80	0,8—2,0 1,3—3,0 10—15	18 15—25* 35	20 15—29* 53	21 45	1,48 1,60 1,30	0,93 1,00 0,82	1,0 1,0 0,8
Тульская, Смоленская, Ка­лининская и Рязанская обл., РСФСР	Подмосковный бассейн (в целом) Трест Черепетьуголь	Б Б	47 55	33.0 32.0	21.4 26.5	1,70 1,75	11—16 11—16	40 40	55 60	—	1,31 1,34	0,82 0,84	1,0 1,0
Коми АССР	Печорский бассейн — Вор­кута некое Инти некое	Ж Д	33 40	5,5 11,0	16,5 25,4	1,50 1,15	0,9—2,0 3,5—5,0	21 25	26 33	24 28	1,41 1,50	0,89 0,95	1,4 2,0
УССР (Правобережье)	Днепровский бассейн: Семеновско-А лексан- дрийское Коростышевское	Б Б	58,5 58,0	55,0 55,5	12,2 11,1	1.25 1.25	1.14—24 . 14—24 ,	40 40	60 60	55 55	1,06 1,06	0,67 0,66	1.5 1.5
Львовская и Волынская обл., УССР	Львовско-Волынский бас­сейн, Нововолынское	Г	39,0	10,0	16,2	1,20	2,0—3,5	24	32	27	1,42	0,89	2,0
Башкирская АССР	БабаевскОе	Б	65,0	56,5	7,0	1,70	14-24	40	60	55	1,01	0,64	1.«
Урал, РСФСР	Кизеловский бассейн Челябинский бассейн Егоршинское Богословское	Г Б ПА Б	42.0 45.0 9,0 47.0	55,0 16.5 4,0 24.5	25,7 28,4 21.1 27,2	1,00 1,32 1,50 1,20	0,8—1,5 „ 4.5— 11,0 0,5—1,0 ' 9.5— 14,0	26 39 9 40	57 60	11 52	1,52 1,48 1,57 1,44	0,96 0,93 0,99 0,91	2,3 1,2 1,0 2,0
Грузинская ССР	Ткварчельское Ткибульское	Ж Г	41.0 45.0	11.5 13,0	35.0 27.0	1,40 1,10	0,8—2,5 1,5-5,0	25 27	35 40	-	1,52 1,46	0,96 0,92	1,5 3,0
Узбекская ССР	Ангренское	Б	33.5	34,5	13,1	2,10	11—17	3)	48	41	1,28	0,8	1,1
Киргизская ССР	Кок-Янгак Сулюкта Кизыл-Кия	Д Б Б	37.0 33.0 35.0	10,5 22,0 28,0	17,9 13.3 10.4	1,10 1,30 2,00	3.0— 4,0 5.0— 12,0 10,0—15,0	23 30 32	30 48 50	26 41 42	1,44 1,38 1,31	0,91 0,87 0,82	3.0 0,8 1.0

Район месторождения	Наименование Месторождения	Марка топлива и класс	Выход лету­чих Уг, %	Влаж­ Ность №"Р,%	Зольность А*>, %	Коэф­фици­ент раз - моло - способ - ности кло	Влажность Пыли №'пл, <У /о	Тонкость пыли 7?в0, %	П-отность топлива	Относ и - те. гьный коэффици­ент абра­зивности Кабр
ДЛЯ ШБМ	ДЛЯ ММ и М-В	ДЛЯ СМ	Кажущая - „„ „каж ся • гтл т/м3	Насыпная нас, , РТл ’ т/м
Таджикская ССР	Шураб	Б	33,0	29,5	9,2	2,50	6,5—15,0	30	47	40	1,31	0,83	0,8
Красноярский край, РСФСР	Канско-Ачинский бассейн:
	Ирша-Бородинское	Б	48,0	33,0	6,0	1,20	12,0—16,0	40	60	52	1,22	0,77	2,0
	Назаровское	Б	48,0	39,0	7,3	1,10	13,0—19,0	40	60	52	1,20	0,75	1,0
	Норильское	СС	24,0	4,0	26,9	1,60	1,0—1,5	16	—	20	1,55	0,98	1 ,о
	Минусинский бассейн,	Д	41,5	14,0	11,6	1,00	2,0—6,0	25	—	—	1,35	0,85	4,0
	Черногорское
Иркутская обл., РСФСР	4§ре. мховское	Д	47,0	12,0	22,9	1,30	2,3—4,5	28	40	32	1,44	0,91	2,2
	Азейское	Б	46,0	25,0	11,3	1,12	5,5—14,0	40	58	50	1,29	0,81	4,0
Бурятская АССР	Г усино-Озерское	Б	45,0	23,0	13,1	1,00	6,0—13,0	39	57	-	1,32	0,83	1,5
Читинская обл., РСФСР	Букачачинское	Г	41,5	8,0	9,2	1,20	2,0—4,0	25	34 .	28	1,33	0,84	2,0
	Черновское	Б	43,5	33,5	7,6	1,25	11,0—16,0	38	55	48	1,22	0,77	1,5
Хабаровский край, РСФСР	Райчихинское	Б	44,0	37,5	6,6	1,33	12,0—19,0	38	55	49	1,22	0,77	1,5
	Ургальское	Г	41,5	6,5	29,9	1,05	1 ,3—2,5	25	28	—	1,52	0,96	3,5
Приморский край, РСФСР	Сучанский бассейн	Г	36,0	5,5	26,9	1,50	1,0—2,0	22	28		1,52	0,96	1,5
		Т	19,0	5,0	22,8	1,30	0,5—1,0	14	—	16	1,55	0,97	1,5
	Подгородненское	Т	16,0	4,0	40,3	1,43	0,5—1,0	12	—		1,68	1,06	1,5
	Артемовское	Б	50,5	24,5	18,5	0,92	9,0—12,0	40	60	_	1,34	0,84	10,0
	Реттиховское	Б	59,0	44,5	9,7	1,00	13,0—21,0	40	60	—	1,14	0,72	5,0
Якутская АССР	Нерюгринское	СС	29,5	6,0	10,3	2,10	2,5—3,5	19	21	22	1,44	0,91	1 ,о
	Сангарское	Д	49,5	10,0	И,7	1,10	2,0— 3,5	33	40	32	1,32	0,84	3,0
Магаданская обл., РСФСР	Вер хне-Аркаголи некое	Д	43,0	19,0	13,0	1,00	6,0—9,0	23	_		1,36	0,86	5,0
	Анадырское	Д	49.0	17,5	12,4	0,93	5,5—7,5	30	—	—	1,32	0,83	10,0
Южный Сахалин, РСФСР		Д	47,0	10,0	17,6	0,90	2,3—3,5	28	_ _		1,38	0,87	10,0
		Г	42,5	9,5	10,0	1,10	1,3—3,5	26	35	28	1,31	0,83	3,0
		Б	47,5	% 20,5	11,5	0,85	5,0—10,0	40	63		1,32	0,83	10,0
Эстонская ССР	Сланец горючий	_	90	13,0	40+14.4	2,5	1,5-2,5	35—40	35—40		1,61	1,01	0,67
Ленинградская обл., РСФСР	То же	—	90	11,5	44,2+16,4	2,5	1,5—2,5	35—40	35-40	_	1,72	1,08	0,70
Куйбышевская обл., РСФСР	. .	—	80	17,5	49,7 + 9,5	0,8	3,5—6,0	40	40	-	1,77	1,11	10,00
—	Торф фрезерный	—	70	50,0	6,3	—	35,0—40,0	-	-	-	0,80—0,90	0,40—0,50	-

* Нижний предел принимается для отдаленных электростанций, верхний — для электростанций, расположенных вблизи месторождения.

242