Разработанная схема расчета выгорания полифракционного факела была использована для исследования влияния коэффициента избытка воздуха в топке, температуры его подогрева, теплового напряжения топочного объема, тонины помола и структурного состава пыли на ве­личину механического недожога в камерных топках, когда время горе­ния пылевых частиц можно считать равным времени пребывания газов в пределах топочного объема. Анализ проведен для случаев сжигания пыли антрацита в топках с жидким шлакоудалением, пыли каменного и бурого угля в пылеугольных и шахтномельничных топках.

Температура на выходе из топки фиксировалась и принималась на основе рекомендаций норм теплового расчета котельных агрегатов [40]. Степень экранирования топок принята равной 0,97. Проводился тепло­вой расчет топок, в результате которого определялись теоретическая температура горения и тепловые напряжения топочного объема при различных условиях. Затем по методике, изложенной выше, находились значения механического недожога.

При расчетах изменялся какой-либо один режимный параметр при фиксированных значениях остальных. Значения фиксированных. пара­метров принимались на основе норм теплового расчета котельных агре­гатов [40] и норм расчета пылеприготовительных устройств.

На рис. 9-16 представлены изменения величины механического не­дожога в зависимости от коэффициента избытка воздуха при различных теплонапряжениях топочного объема. Как видно из этих кривых, меха­нический недожог сначала уменьшается с ростом ат, а затем, особенно в случае сжигания пыли антрацита, приобретает тенденцию к увеличе­нию.

Приведенные зависимости не являются достаточными для нахож­дения оптимальных значений коэффициента избытка воздуха. С уве­личением ат увеличивается и потеря тепла с уходящими газами По­этому дополнительно были подсчитаны величины <72 при различных ат
(без учета присоса па газоходам котла) При этом для случаев сжига­ния пыли антрацита и каменного угля температура уходящих газов ^ух принята равной 130 °С, а для случая сжигания бурого угля 150 °С. Сум­ма тепловых потерь (^2 + ^4) в зависимости от цт представлена на рис. 9-17 Оптимальные значения коэффициента избытка воздуха в топке лежат вблизи 1,25. В исследованном диапазоне изменения теплового напряжения топочного объема оптимальная величина ит практически. не зависит от его величины.

Результаты расчетов, определяющих влияние температуры горячего - воздуха ^г. в на величину представлены на рис. 9-18. Из рисунка вид­но, что температура горячего воздуха существенно влияет на скорость горения пыли антрацита, в то время как при работе на пыли каменных или бурых углей влияние /г. в на механический недожог мало заметно. Так, при qv =

=0,175 МВт/м3 изменение тем­пературы горячего воздуха от 300 до 400°С приводит к сни­жению дч от 3,4 до 2,6%. Даль­нейшее увеличение *г. в ДО 500°С снижает q^ лишь на 0,4%.

Если учесть, что для получения высокой температуры горячего воздуха необходимо усложнять конструкции воздухонагревате­лей, то окажется, что примене­ние подогрева выше 400 °С не­целесообразно даже при сжи­гании антрацита.

Приведенные на рис. 9-19 и 9-20 графики показывают, что с увеличением qv и угрублени - ем помола пыли механический недожог возрастает.

Для установления опти­мальных значений теплового напряжения топочного объема и других режимных парамет­ров для каждого конкретного случая должны быть проведе­ны соответствующие расчеты.

Влияние степени однород - Рис. 9-19. Влияние величины теплового напря - ности исходной пыли на ве - жения топочного объема на механический не-

Личину механического недо - пТл]ко£~антРацита ПРИ

Жпгя ппрпгтялгтрнп НЯ пир Р 91 *г. в=400 С; О Т = 1100С; 6 —для каменного

Жога представлено на рис. У-^1. угля при /гв=з50°С; 0,/Т = 1050°С; в —для бу~

Из графика видно, что с рого угля при /г. в==380°С; Ф"Т^1000°С

Увеличением коэффициента полидисперсности пыли п при постоянном значении /?9о механический недожог падает.

С угрублением помола влияние коэффициента полидисперсности ныли на величину механического недожога усиливается, что особенно

Четко видно из кривых, относящихся к случаю сжигания пыли бурого угля (рис. 9-21,в).

Кривые на рис. 9-21 показывают, что с увеличением коэффициента нолидисперсности. пыли при фиксированном механическом недожоге до-

Таким образом, технико-экономический анализ, базирующийся на рассмотренных выше расчетах, позволяет уточнить для каждого топли­ва оптимальные значения теплового налряжения топочного объема, 'фракционного состава пыли, температуры подогрева и коэффициента избытка воздуха.