Зависимости, представленные на рис. 6-9, показывают, что на поте­ри тепла с механической неполнотой сгорания топлива в основном влия­ют содержание летучих Уг и коэффициент избытка воздуха ат. Так, при уменьшении Уг от 15,0 до 3,5% значение механического недожога воз­растает от 0,8 до 3—4% (рис. 6-9,а)

*)

Ш

%11 0^2 0,13 0,15 МВт/м* Ч 6 8 10 11 П 16 %

Рис. 6-9. Влияние режимных параметров на потери тепла с меха­нической неполнотой сгорания топлива (хг<0,3; ат = 1,16-г-1,29)

1 — VI* =-3,6-г4,7%; 2 — Уг = 10,0-!-11,8%; 3-Уг=14-И5%

Поэтому дальнейший анализ проводится с условной разбивкой топ­лива на три группы: Уг=3,5-М,5%; Ур=10-М2%; Уг= 14,0-ь - 15,0%.

Изменение ат от 1,12 до 1,26 приводит к уменьшению от 2,5 до 1,5% для второй группы топлива [I ог 1,8 (примерно) до 0,8% для третьей группы.

Изменение коэффициента избытка воздуха от 1,17 до 1,29 для всех топлив, которые сжигались во время опытов, практически не влияет на величину механического недожога (рис. 6-9,6). Вместе с тем исследова­ние газообразования показало (см. 6-1), что при ат<1,2 (аг<1,0) па протяжении всей камеры горения имеется значительное количество окиси углерода, что влечет за собой появление газовой коррозии экра­нов [9, 10]. Поэтому для увеличения надежности работы топочной каме­ры следует поддерживать избыток воздуха на выходе из топки больше 1,2.

В указанном в табл. 1-3 диапазоне изменения теплового напряже­ния топочного объема и тонины помола /?90 (рис. 6-9,в, г) их влияние на величину не обнаружено. Не удалось также выявить влияние со­отношения скоростей вторичного воздуха и пылевоздушной смеси в изу­ченном диапазоне их изменения на экономичность работы топки. Одна­ко при уменьшении расхода воздуха через наружный канал (при сни­женных нагрузках) и соответствующем его увеличении через внутренний канал (при постоянном расходе через горелку) выход шлака улучшает­ся. Струи шлака становятся более тонкими, увеличивается их количе­ство.

При равномерной раздаче пыли и воздуха. по горелкам и при ат> >1,15 химический недожог на выходе из топки отсутствует.

К. п. д. брутто парогенератора при сжигании углей (1/г«14%) и при номинальной нагрузке достигает 90,6% [35].

В работе [19] получены аналогичные результаты, подтверждающие, что парогенератор ТПП-210А работает экономично и надежно также при сжигании АШ (1/г = 3,5%; 0рц = 22,2 МДж/кг; Л^ = 23,5%; =

= 8,6%)

При избытках воздуха в топке ат= 1,26ч-1,28, тонине помола /?9о = ----6-^8%, в диапазоне нагрузок Д< = 0,7-^ 1,0£)н величина потери тепла с механическим недожогом достигает 3%. Максимальный к. п. д. брутто парогенератора при номинальной нагрузке составляет 89,5%.

В работе [17] приводятся данные, утверждающие, что при сжигании антрацита в топочной камере парогенератора ТПП-210А значение меха­нического недожога <74 в условиях эксплуатации примерно в 1,5 ниже, чем при работе котлов ТПП-110 и ТПП-210 с двухъярусным расположе­нием вихревых горелок мощностью 35 МВт.

Проведенные исследования, а также длительная опытно-промыш­ленная эксплуатация парогенератора ТПП-210А показали, что в диапа­зоне изменения нагрузок от 0,65 до номинальной топочная камера рабо­тает экономично и устойчиво, без сепарации пыли и без нарушений режима жидкого шлакоудаления.

Длительность кампании (до капитального ремонта) парогенератора с пылегазовыми горелками без их ремонта составила 14545 часов [36]. При этом состояние горелок было удовлетворительное; обгорание кир­пича амбразур, коробление газовых трубок и насадок незначительное.

При осмотрах топочной камеры во время остановов не наблюдалось скопления шлака на поду и шлакования стен камеры догорания. Весь ошипованный пояс был покрыт гладкой, блестящей пленкой шлака. Занос конвективных поверхностей нагрева также не наблюдался.

Отключение любой одной горелки или двух средних не снижает устойчивости воспламенения, не влияет на режим жидкого шлакоуда­ления и не приводит к нарушению температурного режима НРЧ и ВРЧ.

В исследованном диапазоне нагрузок температурные и гидравличе­ские режимы поверхностей нагрева котла являются надежными во всех проведенных опытах [33].