Общий способ расчета. Этот способ, получивший наибольшее рас­пространение в проектной практике и вошедший в нормативные доку­менты, разрабатывался в течение нескольких десятилетий. Он основан на результатах теоретических и экспериментальных исследований, вы­полненных многими известными учеными: В. В. Батуриным, С. Е. Бута - ковым, П. Н. Каменевым, В. Н. Талиевым и др.

В зависимости от удельной теплонапряженности помещения, высо­ты помещения (здания), температуры наружного воздуха и скорости ветра применяют один из трех вариантов расчета. Основным условием, определяющим вариант расчета, является соотношение между значения­ми ветрового и гравитационного давлений.

Аэрация под действием только гравитационных сил. Действием ветра можно Пренебречь, если рг>1^0,5 HApg, т. е. из­быточное ветровое давление меньше половины максимального значения

Гравитационного давления. Здесь pv — ветровое давление на уровне нижнего ряда аэрационных отверстий, подсчитываемое по формуле (XVI.7); Н — расстояние по вертикали между центрами приточных и вытяжных аэрационных отверстий.

Для изолированного помещения, в котором аэрация происходит через открытые проемы, расположенные на одном из фасадов, при лю­бой скорости ветра будет иметь место рассматриваемый случай.

Аэрация под действием только ветра при pv ^ ^10 HApg. Этот случай наблюдается в помещениях без тепловыделе­ний (склады химикатов, оборудования, некоторые производственные по­мещения с влаговыдслениями и др.).

Аэрация при совместном действии гравитацион­ных сил и ветра при 0,5 HApg<Cpvl<, HApg.

Варианты расчета аэрации различаются в основном способом опре­деления расчетных перепадов давлений.

При расчете аэрации возможна прямая или обратная задача (де­ление на эти две задачи условно).

Прямая задача — определение площади открытых проемов, необ­ходимой для обеспечения аэрации помещения. Эту задачу приходится решать в случае, когда площадь аэрационных проемов заведомо меньше площади остекления, определенной из условия освещения помещения. При этом обычно задаются значением р0 (давлением в помещении) и по заданным Ln. a и Ly. a определяют площади аэрационных проемов Fn. a и

Обратная задача — расчет фактического воздухообмена при задан­ных площадях аэрационных отверстий. В цехах, где площадь открыва­ющихся световых проемов недостаточна для организации аэрации, в наружных ограждениях необходимо предусматривать устройство специ­альных аэрационных проемов. Цель расчета — определение минималь­ной площади этих проемов. Задачу решают подбором: задаваясь пло­щадями Fn. a и FY. a, определяют такое значение ро, при котором осуще­ствляется расчетный воздухообмен.

Для обеспечения устойчивой аэрации при решении как прямой, так и обратной за­дачи следует выполнять следующую рекомендацию: эквивалентная площадь приточных отверстий SFn|xn должна превышать эквивалентную площадь вытяжных отверстий

(XVIII Л)

2jFy[Ay} Т. 6.

2 Fn Цп « а 2 jFy Цу,

Где а — коэффициент, равный 1,2—1,3.

Выполнение этого условия предотвращает «опрокидывание» потока в вытяжных отверстиях.

В более общем случае, когда Gn a^Gy. a, это условие удобнее выразить через соот­ношение долей располагаемого давления для приточных и вытяжных отверстий Ара и А/?у. Из выражений (XVIII.1) и (XVII.8) следует, что условие устойчивой вытяжки выполняется при

(XVIII. 2)

Ру

В помещениях промышленного здания расчет аэрации проводят по формулам, указанным в табл. VIII.1. При этом температуру естествен­ного притока принимают равной температуре наружного воздуха. Опре­деление температуры удаляемого воздуха (аэрационной вытяжки) —од­на из самых Сложных и слабо разработанных проблем вентиляции. Эта, температура зависит от целого ряда факторов: теплонапряженности по­мещения, размещения оборудования, высоты помещения, взаимного расположения приточных и вытяжных отверстий, времени года и мно­гих других. В связи с этим для ее определения пользуются эмпирическим

Коэффициентом пг, представляющим собой отношение разностей тем­ператур:

(XVIH.3)

Значения m приведены в справочной литературе.

При использовании коэффициента m температуру воздуха, удаляе­мого из помещения, определяют по формуле

(XVIII.4)

Среднюю температуру воздуха по высоте помещения рекомендует­ся принимать как среднюю из температур tv.3 и ty

(XVIII. 5)

Для проведения расчета аэрации однопролетного здания (помеще­ния) должны быть заданы: количество вредных выделений в помеще­нии, высота здания Язд, отметки центров приточных и вытяжных отвер­стий hi, средние по площади каждого отверстия аэродинамические коэф­фициенты &аЭр и коэффициенты расхода рг или коэффициенты местного сопротивлений отверстий, температуры /рз и tu, скорость движения наружного воздуха и дебаланс механической вентиляции А Смех -

Последовательность расчета: 1) определение ty (по значению, пг); 2) определение 3) определение рн, ру, рв, Ар=рн—рв; 4) определение давления снаружи на уровне каждого отверстия [по формуле (XVI.8)]; 5) расчет требуемого аэрационного воздухообмена; 6) составление рас­четной схемы связей помещения с наружным воздухом; 7) расчет пло­щадей приточных и вытяжных аэрационных отверстий.

Рассмотрим подробнее шестой и седьмой пункты последовательно­сти расчета

На рис. XVIII.1, а представлена схема вертикального разреза по­мещения промышленного здания. В наружных ограждениях пре­дусмотрено два ряда отверстий для притока (/ и 4) и два ряда отвер­стий для вытяжки (2 и о). Давление снаружи на уровне каждого отрер - стия р, Р2, рз к зависит от расположения отверстия по высоте здания, разности плотности наружного и внутреннего воздуха, аэроди­намических коэффициентов, скорости и направления ветра.

Схема СВЯЗеЙ ПОМеЩеНИЯ С НаруЖНЫМ ВОЗДУХОМ ПрИ р4~>ро'>р2

Представлена на рис. XVIII.1,6. Стрелками показано желательное на­правление потоков воздуха.

(XVIII. 6)

При значительных избытках тепла или при отсутствии ветра р = =р4>р2==Рз. В этом варианте расчета при AGMex=0 площади отвер­стий S^n и SFy можно определить аналитически из системы уравнений:

Рі~Р2 = Рп *п/(2йп) + Ру 4

= Аі/(3600 2 Fn); vy = Ly/(3600 2Fy);

Рп ^-п — Ру Ly]

2 Fn рп = a 2 Fу (iy.

Решение этой системы уравнений

(XVIII. 7) (XVIII. 8)

Ly Ру I_________________________ 1____________ 1___

S Fy ^ 3600py [ 2a2 Pn (pL - p2) 2py iFl - p2)

2Fn = a (}xy/Pn) 2 Fy.

Рис. XVIII. 1 Вертикальный разрез помещения промышлен­ного здания (а) и схемы связей этого помещения с наружным воздухом с указанием направ­ления движения воздуха при Р4>Ро>Р2 (б) и При pi<po (в) 1—4 — номера отверстий

15 И7

VV, т

X

Рис. XVII 1.2. Вертикальный разрез здания (а) и схема свя­зей помещения с наружным воздухом (б) к примеру XVIII 1

/ и 4 ~ приточные отверстия; 2 и 3 — вытяжные отверстия; AGMex — дебаланс воздуха, создаваемый вентиляционными системами с ме­ханическим побуждением движения воздуха

Для варианта расчета аэрации под действием ветра (AQ»0; расчетную схему связей помещения с наружным воздухом необ­ходимо изменить (рис. XVIII. 1,в), закрыв нижнее приточное отверстие 4 на заветренной стороне здания.

Определение площади вытяжных проемов в этом варианте при усло­вии р2=рз, и AGMex=0 можно провести по формуле, аналогичной фор­муле (XVIII.7) (при рп—ру):

2Fy= ЗШ^ ( 2а2 (р?- рз) + 2 (р!- J °> (XVUL9)

А площади открытых приточных проемов — по формуле (XVIII.8). Если вытяжные отверстия не имеют устройств, предотвращающих задувание («опрокидывание» потока), то необходимо закрыть также отверстие 2.

Расчет EFn и HFY для рассмотренных вариантов при ДСмех^О, а так­же для аэрации при совместном действии гравитационных сйл и ветра проводят путем решения системы уравнений, основное уравнение кото­рой— уравнение баланса воздуха в помещении. Для помещения на рис. XIII. 1, а это уравнение [см. равенство (XVII.26)] имеет вид

3600 F, щ [2 (Р1 - р0) рп]1/г + 3600 Fi ц4 [2 (р4 - р0)4рп]v* - - 3600 F2 ц2 [2 (ро - р2) ру]1/2 - 3600 F3 Ы2 (р0 - Рз) Ру]7г + №мех = 0. (XVIII. 10)

Два первых члена уравнения — это приток в помещение, два после­дующих— вытяжка, кг/ч. Если подкоренное выражение получается от­рицательным, т. е. р2>ра или то соответствующие отверстия должны быть закрыты и не приниматься в расчет. Неизвестными величи­нами являются: ро, F, F2, F3 и F4. Если Fi=F4 и F2=F3 из условия сим­
метрии (это не обязательное условие), то дополнительные уравнения си­стемы имеют вид:

(XVIII. 11)

„ L„ Рп

3600 (2рп)'^[(рі - р0)''» + (р4 - р0)1/а

Ly ру

F%"^ Fs= 3600Иу(2ру)^[(Ро-Р2)1/2+(Ро-Рэ),/2] ; (XVI"Л2)

(Z7! + Пп = a (Fz + Fa) цу. (XVIII. 13)

Для удобства решения уравнение (XVIII. 10) можно упростить, разделив на величину Lnрп и используя уравнения (XVIII.11) и (XVIII.12):

І —L V'' +(р»-+ ---о. (XVIII. и)

Или

X [(Ро-Р2)1/2+(РО-РЗ)1/2]=0. (XVIII. 15)

Здесь AG* мех — ОТНОШеНИе А Смех к ЬПрп. Решая уравнение (XVIII.15) подбором или графоаналитическим способом, находим ро и по формулам (XVIII.11) и (XVIII. 12) определяем Fl=F4 и F2=FS.

Пример XVIII.1, Рассчитать аэрацию однопролетного здания (рис. XVIII.2,а), ес­ли задано: строительный объем помещения Удом —22 000 м3; теплоизбытки Д()'= = 5,3-10® кДж/ч; температура наружного воздуха *Н=18°С; скорость ветра vn~ = 3 м/с; коэффициент т—0,65; приточная система механической вентиляции подает 40 000 кг/ч воздуха с температурой 17° С; вытяжная удаляет 290 000 кг/ч воздуха с температурой *р. з=23°С; дебаланс механической вентиляции AGMex=—0,25-106 кг/ч; аэродинамические коэффициенты £аэр1 = +0,8, &аэр4 =—0,39, &аэр2 ——0,42, &аэрз = =—0,42; коэффициенты расхода цп=0,51, цу=0,45.

23 — 18 0,65

Решение. 1. Определяем температуру удаляемого воздуха по формуле (XVIII.4):

Ty = 18 + —ГТГ" = 25,7° С.

2. Определяем среднюю по высоте помещения температуру внутреннего воздуха по формуле (XVIII.5):

/в = 0,5 (23 + 25,7) = 24,3е С.

3. Определяем плотность воздуха, соответствующую температурам tn = tn, ty, tB: рн=грп= 1,213 кг/м3. ру= 1,186 кг/м3, рв= 1,189 кг/м3.

4. Определяем вариант расчета аэрации и расчетные наружные давления. Отно­шение

Pvi «М? + 0,42Н, 213-32

О,4 > и, о;

HApg 2-(10,8—2,5) (1,213—1,189) 9,8

Поэтому при расчете аэрации следует учитывать совместное действие ветра и гравита­ционных сил.

Приняв за нуль давление на уровне середины верхних проемов, определяем:

V'2 а

Рг = (W - *аэР2) + ЯДрg =(0,8 + 0,42) '213'3 + 8,3 (1,213 - 1,189) 9,8 =

= 6,65+ 1,95 = 8,6 Па; 1 2I3-32

Pi ==,(— 0,39 "I - 0,42) - ~-------------- И,3(1,213— 1,189)9,8 = 0,16+ 1,95 = 2,11 Па;

Рг = Рз = 0;

5. Определяем требуемые аэрационные расходы по формулам (VIII.23') и (VIII.24) с учетом условия /п = /н:

5,3-106 + 40 ООО-1 (17 - 18) - 290 ООО-1 (23 - 18)

У'а = ------------------------------------ 1(25,7-18)----------------------------- = '°'505' Ю КГ/Ч;

Gn. a = (0,505 + 0,25) 106 = 0,755- Ю6 кг/ч.

6. Расчетная схема воздухообмена представлена на рис. XVIII.2, б.

7. Для определения ро преобразуем уравнение (XVIII.14):

, . л/>* 1 /Ру)'/г (Ро—Р2)1/г +(Ро —Рз)7

1 + ЛОмех =—'------------------- -----------------------------------------------------

0,25-10е 0,755-10»

Вычисляем

Л<Змех = „ 0,331

И принимаем а=1,3. Подставляя известные величины в преобразованное уравнение, по­лучим:

1 - 0 331 1 1'186 ^ (po-°)Vs + (Ро ~ 0)1/2

1,3 у 1,213 J (8,6 — ро)7г +(2,11 - Ро)72 ' или

2ро7г

0,875

(8,6 — ро)7г + (2,11 - гро)1/*

Решаем это уравнение подбором, задаваясь значениями ро: при р0 = 2 Па правая часть уравнения

2-2^2

—-------------------------------------------------- — = 0,97 > 0,875;

6,6 + 0, И /s

При ро=1,5 Па правая часть уравнения

2-1,51/г

0,71 < 0,875.

7,11/* + 0,611/* Интерполируя, находим:

Ро= + (0,875 - 0,71)= 1,5 + 0,32= 1,82 Па.

Проверка подстановкой в исходное уравнение:

2-1,82Уг

0,875 » ------------------------------------------ —г---------------------- — = 0,86.

(8,6 — 1,82)+(2»И — 1,82) /г

Принимаем ро=1,8 Па.

По формулам (XVIII.11) и (XVIII.12) определяем площади аэрационных проемов:

_________________________________ % 0,755-10е__________________________

Fi-F*~ 3600-0,51 (2-1,213)7* [(8,6 — 1,8)1/2 + (2,11 — 1,8)1/з 1 = 85 м ;

___________________________________ 0,505-10е______________________ 2

1 + ^ а [pj (Р1_Л)V, + (Р4 _ Ро)72

F2 = F3 - 3600.0^5(2.1,186)^ [(1,8-0)1/г +(1,8—О)''* ] ~ 75 м'

Проверяем величину а из выражения (XVIII.13): 2-85-0,51

1,28 (допустимое значение).

2-75-0,45

Рис. XVIII.3. Схемы потоков воздуха

Ч

А) Р Ф/

—1

Ш

А — в трехпролетном здании: I—III — номера поме­щений 1—7 — номера отверстий; б — в двухэтажном здании; I, II — номера этажей; 1—4 — номера отвер­стий

Аэрация многопролетных или мно­гоэтажных промышленных зданий.

Аэрация многопролетных (двух-, трех - пролетных и т. д.) зданий и зданий с числом этажей два и более представ­ляет собой сложную инженерную зада­чу. Направление и расход воздуха, про­ходящего через открытые отверстия в наружных и внутренних ограждениях, в этом случае определяются суммарным воздействием тепловых усло­вий во всех сообщающихся помещениях и наружных условий, а также зависят от формы здания, схемы соединений помещений и т. д.

В общём случае расчет аэрации многопролетного или многоэтажно­го здания сводится к решению системы уравнений балансов тепла и воз­духа (по два уравнения на каждое помещение), в результате которого определяются расчетные значения аэрационных притоков и вытяжек. До­полнительно приходится задаваться расходами воздуха в проемах внут­ренних ограждений. Эти расходы и аэрационные расходы отдельных по­мещений уточняются после расчета воздушного режима здания в целом и подбора расчетных площадей аэрационных проемов. Для одного и того же случая возможны различные варианты расчета и результатов.

Расчет аэрации многопролетных и многоэтажных зданий весьма тру­доемок. Для решения такой задачи в большинстве случаев требуется применение ЭВМ.

Рассмотрим постановку задачи об аэрации многонролетного цеха (рис. XVIII.3,а). Пусть известны AQJ, AQJP AQJn и требуемые по сани­тарным нормам /р. зі, ^р. з п и пі - При этом £р. зп=^н+5° С, £Р. зі=^н+ _f3° С=гр. зш. Известны температурные коэффициенты mr, тц, тш.

При инженерном расчете задаются дополнительным условием — отношением расходов во внутренних проемах: G5/G3—S. Эта величина определит среднюю температуру воздуха, поступающего в помещение //:

Gs Val

1 + «р.

"р. з

ЗШ

(XVIII. 16)

+ 'р. зІІІ

Nil

С3 + Gs 1 + Ь

Температура воздуха, удаляемого из помещений:

Уз! ^н _ , *рзН —

'nil

УI

Шг

Іи їт -- tT

LyII

Tn Т

-L

*р. зІІІ

T + в і

У III

Т in

(XVIII. 17)

Требуемые аэрационные расходы в помещениях: Г г W^L).

(XVIII. 18)

Гу II' 'уІІІ

AQi

4 У II ~~*пІі)

— СР G5 (^р. зШ — ^н)

G6=

Расход воздуха во внутренних проемах:

G4

;Gs=G4 — <?,. (XVIII .19)

1 + 6

Подбор площадей аэрационных проемов удобно проводить, приме­няя характеристику сопротивления воздухопроницанию (см. гл. XVII).

Задаваясь площадью F4 и р,4 (т. е. S4), определяют значение р0ц, Па:

Poii = PH4-S4G2. (XVIII. 20)

Далее определяют перепады давлений, Па, во внутренних проемах Ap3=S3(?^ и kpb—S5Gl и значения рої и рот'

Рої = Ро п + АР3 — К (Pi — Рн) & )

. * V/ ч (XVIII.21)

Рош = Рои + - А6(Рш -Ри)£- J

По величинам рої и р0ш определяют площади остальных отверстий:

Fi=fi(Gy Пі). Fs^fziGz, и т. д.

Если полученная площадь проемов в наружных ограждениях Fi превысит возможную по конструктивным соображениям, расчет повто­ряют, задаваясь новой величиной Ь.

Может потребоваться подача наружного воздуха в средний пролет. Это осуществимо, но, как правило, требует устройства подземных кана­лов или специальных галерей, что связано с большими затратами.

Аэрацию помещений многоэтажного здания рекомендуется устраи­вать при расположении в его нижних этажах чистых помещений, имею­щих меньшие избытки тепла, чем вышележащие помещения. Однако на практике часто встречаются двухэтажные здания с расположением на первом этаже наиболее загрязненного помещения и обязательными тех­нологическими проемами в междуэтажных перекрытиях. В этом случае над проемами в междуэтажном перекрытии рекомендуется устраивать шахты или фонари для удаления конвективных струй, поднимающихся с нижнего этажа.

Рассмотрим последовательность расчета аэрации под действием гравитационных сил для двухэтажного цеха (рис. XVIII.3,б).

Известны AQJ, AQJp кДж, fp.3i, fp.3n, mi и шц. Температура возду­ха под потолком первого этажа

*уі = *н+ (XVIII. 22)

Аэрационный расход на первом этаже

При расчете аэрации можно учесть также дебаланс механической вентиляции, применив формулы, указанные в табл. VIІІ.1.

Уравнение баланса тепла в помещении второго этажа можно запи­сать, кДж, так:

AQ'u +G2cptyl+ G3 ср tH - (G2 + G3) Cp ty u = О, (XVIII.24)

Откуда

^Qn +- G2c (tyI-tB)

G, = G2 + G3 = —--------------------------------------------- pv y* HJ ; (XVIII.25)

Ср(* у и

GS = G4 — Ga. (XVIII. 26)

•Подбор площадей Fu F$ и F4 проводят либо методом подбора, либо задаваясь соотношением перепадов давлений в отверстиях Зш4. Перепад давлений в отверстии 2 равен Ap2—pQi—pou=S2Gl. Значение S2 опре­деляют по формуле (XVII.8) с учетом размеров и конструктивного оформления отверстия [или группы отверстий по формуле (XVII.11)]. Давление снаружи определяют по рекомендациям гл. XVI.

Пример XVIII.2. Рассчитать аэрацию трехпролетного здания (рис. XVIII.4, а), если задано: строительные объемы пролетов (цехов) Vi= ]/ш=30 ООО м3, Vn — —56 000 м3; теплоизбытки по явному теплу AQj=l,9-106 кДж/ч, AQjj = 10,6-106 кДж/ч, AQjH —1,5* 10е кДж/ч; температура наружного воздуха С; скорость ветра

Ин«0; температурные коэффициенты mi = 0,45, тн==0Д45, тш=0,45; площади прое­мов между пролетами /з=110 м2, F6=90 м2. Отметки центров проемов hx показаны на вертикальном разрезе здания.

Решение. 1. Определяем удельную теплонапряженность помещений цехов:

I 9- Ю6 10 6- 10е

* - Іоооо" = 63'5 »П = - goST-190

1 5-10®

Следовательно, в помещениях / и /// избытки явного тепла незначительны [мень­ше 80 кДж/(ч-м3)], а в помещении II — значительны. Допустимая по санитарным нор­мам температура воздуха в рабочей зоне помещений составляет: tp Зі = 21+3=24° С; h эи==2Ц-5 = 260 С, fp зш ==21+3=24° С.

Температура воздуха, удаляемого из помещений, по формулам (XVIIIJ7):

-:21 + тїг=27,г С; =:24+Ш'" 37'8°С:

А)

*уШ — tyi = 27,7"C.

16,7

7 З Є 8 ф і ^

Ж 2.L' F і_____ 7 I—13

М I 2,5

ІІК л

-1,1

Рис. XVIII4. Вертикальный разрез здания с указанием необходимых отметок (а) и схема связей помещений (б) к примеру XVIII.2.

Средняя по высоте помещения температура воздуха: =0,5(24+27,7) =26°С; *вц=0,5 (26+37,8) =32° С; ^хи = ^і = 26° С

Плотность воздуха при различных температурах - рн=рпі = рпгіх = 1,201 кг/м3; рВІ = рвш = 1,181 кг/м3; р)ї = рУш = 1,175 кг/м3; рпіі = рР зх==рр зххх = 1,19 кг/м3; рвіі = 1,151 кг/м3; руіі = 1,14 кг/м3.

2. Принимаем условный нуль давления воздуха на уровне середины отверстий 4 и 5. Следовательно, давление снаружи на уровне середины каждого отверстия равно - р1 = (16,7—2,5) (1,201—1,151)9,8=6,95 Па; р2= (16,7—7,3) (1,201—1,151)9,8=4,6 Па; рі=р5=0] /?7 = Р2=4,6 Па; р8 = рі=6,95 Па.

3. Схема воздухообмена показана на рис. XVIII 4, б. Для осуществления притока И ВЫТЯЖКИ В помещении / необходимо, чтобы давление в нем было меньше Pi и боль­ше Р2 В ЭТОМ помещении внутреннее давление изменяется ПО высоте ОТ Pol на уровне отверстия 2 ДО p0X+(^2—hi) (рві—Рвіі)£ на уровне отверстия /

Для устойчивой аэрации по выбранной схеме движения воздуха с учетом выра­жения (XVIII 2) при а=1,2 следует выдержать условие: 20—425

Pyl

Др1== 0,7Дра--------

Рпі

Где

ДРі = Pt ~ [Рої + {К ~~ Аі)(Рві - Рви ) s I; дР2 = Роі — Рг-

Отсюда

Р1 + 0,б85р8-(/г8-й1)(рВІ~рВІІ )g Роі~ 1,685

6,95 + 0,685-4,6 — (7,3— 2,5)(1,181 — 1,151) 9,8

5,2 Па. 1,685

Аналогично Рош=5,2 Па. Следовательно,

Арі = Аре = 6.95 — 5,2 — (7,3 — 2,5)(1,181 — 1,151) 9,8 = 0,34 Па; Др2 = Др, = 5,2 — 4,6 ==0,6 Па.

Давления в помещениях / и НІ на уровне середины проемов между пролетами (отверстия Зяб):

РА = Рої + (Лз - й3)(Рві Рви )£ = = 5,2+ (7,3 — 1,5)(1,181 — 1,151)9,8 = 6,9 Па; р£ = рл = 6,9 Па.

4. Определяем требуемый аэрационный расход в помещении II:

10,6-10е

- = Н37.8-24) = °'774'106 КГ/Ч -

Значение рои, обеспечивающее необходимый приток из смежных цехов через проемы 3 и 6, найдем из уравнения:

{РА ~Рои У7* , (Рв-Рт ч*

Здесь

1 6,3-10 12з

26-10«-1,19(110-0,65)

О __ ______________________________ !_________ __ q 45. 1q—12

6 26-106-1,19 (90-0,65)2

Где 0,65 — коэффициент расхода отверстий 3 и 6 - Подбором из уравнения (а)

Получено рои=5,75 Па.

5. Расходы воздуха через проемы между пролетами:

/ Ра —Роп yh і 6,9 — 5,75 Y'»

_ /p^™ у/. _ / м-6,2.у_0 35.^^

J 9,45-10~12 /

Невязка с Gnu составляет:

0,774 — (0,426 + 0,35)______________________________

------------------------------------------------- ' 100 «0,2%.

0,774

Определяем требуемые аэрационные расходы в помещениях I и III:

1,9.10е — 1-0,426-10е (24 — 21) С» =-------------------------- 1 (27,7 — 21) = 0,092- 10е кг/ч;

Gnl = (0,426 -f 0,092) 106 = 0,518- 10е кг/ч;

1,5-10й— 1/0,35- 10е (24 — 21)

G __»------------------------------------------------------- і--------- Л =0,067-10е кг/ч;

УШ 1(27,7 — 21) '

GnIII = (0,350,067) 106 = 0,417* 10е кг/ч. 6. Определяем требуемые площади аэрационных проемов по формуле

Gt

Ft —

(26- 10«)V. Др,)1/.

0,518*106 o _ ,

Fi =------------------------------------- rzizr^------------ ZZ=Z=T" = 396 M2;

V26-10^0,4 V 1,201-0,34

0,092-106 _ ,

61 M2;

]/26-106.0,35 vl,175-0,6 0,067.10е

F7 =------------------------------------- =г---------------- =г = 45 m2;

У 26-106-0,35 У , 175*0,6

0,417-10е

F8 =------------------------------------- ^zzr-1------ -==r = 320 m2;

1^26-106-0,4 у 1,201-0,34

0,5-0,774-106

F4=F6 = .................................................... ............ — = 84 и2.

У 26- loe-0,35у 1,14(5,75 — 0)

Здесь принято Ці = |і.8=0,4; jh2=и-7==jui5=0,35.