При растяжении соединений деталей с одинаковым поперечным сечением F, паянных внахлестку, напряжения в шве распределяются неравномерно. Эпюра распределения о по длине нахлестки пред­ставлена иа рис. 24. На рисунке видно, что наибольшее значение напряжений Стах на единицу длины паяного шва (из условий его статической равнопрочности с основным материалом и при отсутст­вии галтелей) имеет место на его концевых участках [10] и опре­деляется уравнением

где l — длина нахлестки; G — модуль упругости паяного шва при сдвиге; Ь — ширина образца Мк; Е — модуль упругости Мк при растяжении; 6ш — толщина шва. Лишь при значительных деформа­циях шва коэффициент концентрации напряжений снижается у галтельиых участков, и эпюра распределения о выравнивается [52].

В процессе растяжения иа - хлесточного соединения вслед­ствие эксцентриситета в нахле­сточном паяном шве возникает изгибающий момент. Величина изгибающего напряжения тем больше, чем больше длина на­хлестки и тоньше паяемые де­тали.

Расчет паяных соединений в настоящее время представля­ет значительные трудности в связи с влиянием многих фак­торов, определяющих прочность полученного соединения. В пер­вом приближении при расчете прочности соединения ориентиру­ются на предел текучести или временное сопротивление разрыву паяемого материала и на допустимое расчетное усилие F, опреде­ляемое с помощью этих двух характеристик прочности в наиболее слабом месте паяного соединения; F—Rok. mhS пс, где Snc— площадь поперечного сечеиия соединения в наиболее слабом месте; R — коэффициент безопасности.