Вше было показано, что угод р, характеризущай угло­вую деформацию, зависит главные образом от тепловых парамет­ров процесса сварки Цп/эй,% ) и конструктивного оформле­ния сварного соединения (становое, тавровое, форма разделки и Т. Д.).

Влияние на угол р других элементов конструкции, рас- положенных на некотором удалении от рассматриваемого незначительно. Поэтому, зная величину угла р, можно чествэнно оценить деформацию элементов из плоскости в личных сварных конструкциях.

Общий метод определения указавша деформаций заключает­ся в следухцем. Из листа перпендикулярно в шву выделяется балка-полоска. Сварной ков* вызывающий изгиб полоски (выход листа из плоскости)* заменяется шарниром, в котором распола­гают фиктивный момент. Величину момента определяют из усло­вия равенства угла поворота конца балки-полоски (у шарнира) угловой деформации р. Таким образом* задача сводится к из­вестят расчетный схемам изгиба однопролетных или многоцро* летных балок, загруженных моментами, для которых имеются го­товые решения.

Пусть, например, к пластине привариваются два ребра же­сткости (рис.6.5,а). Предположим, что сперва привариваете#

левое ребре (первый этап), а затем правое (второй этап) я что угловая деформация швов ft и В одинакова и равна р. Углы поворота концов балки (рис.6.5,а) на опорах н уравнение

изогнутой оси при этой схеме имеют вид

_МД1 _ НдЬ ^МдіЛ/ х Х_г ГЛ

“а"ЗЕІ 1 10ь~ 6ЕІ » U2A 6ЕІ Г L L* * I* ) ‘

Определим ИЗ условия Шд=: р его в уравнение прогиба

п _а,(Х М!+1Х^ и2й да ^ із I

Расчетная схема для второго этапа (ряс.6.5,6) отличает­ся тем, что один конец балки жестко заделан (вов д ухе вы­полнен) . В этом случае элементы изгиба балки имеют вид

НЕЇ V IIIі - ‘

Прогиб листа в результате наложения обоих швов получим суммированием прогиба от каждого шва в отдельности (рис.6.5,в):

уЪ у

иг = и2А+и2ь"^ЧтГ"гї/"а? ) *

В частности, прогиб посередине листа U/l=4/2 ) соста­

При большом числе ребер, которве предварительно пражвег - тываются к полотнищу, расчетная схема для каждой шпации со­ответствует схеме, изображенной на рис.6.5,б. Поэтому каждай шов приварки ребра к полотнищу вызывает прогиб, определя­емой по уравнению (6.8), а прогиб листа на длине шпации от приварки обоих ограничиващнх его ребер составит

иГги2»-гМ'-т)£ •

Отсюда прогиб (рис.6.5,г) посередине шпации может бить оп­ределен по формуле

Аналогично может быть произведена колжчзствешзвя оценка деформаций элементов на плоскости в результате угловых де­формаций сварных соединений в доугих случаях.

Следует отметить, что период образования угловщ: де­

формаций опережает период образования продольных деформаций, так как время выравнивания температуря по толщине намного меньше времени выравнивания температуры по ширине листа. По­этому угловые деформации, искажая форму оечения свариваемых элементов, могут оказывать существенное влияние на продоль­ные деформации и характер распределения продолшах сварочных напряжений. Так, на ряс.6,6,а показане искривление полотнища и эпюра распределения продольных ващмаюний при стыковой сварке без учета угловых деформаций. Продольная ось х вог­нута, что является следствием смещения центра пластической зоны вверх относительно серединной плоскости. Цра наличии больших угловых деформаций (рис.6,6,б) центр пластической зоны оказывается швда оси у, чъо приводам к нзмене&£Ю зяа - ка кривизни (ось х выпукла) и характера распределения на -